Nümunə Həll: Ağac Birləşmələrinin Avtomatik Layihələndirilməsi

1. Bu məqalə haqqında

Bu məqalə StatiCAD-in avtomatik ağac birləşmə layihələndirilməsini iki mərtəbəli ağac binada əvvəldən sona ekran görüntüləri ilə izah edir: layihənin açılması və analizi, birləşmələrin modeldən avtomatik tapılması, vintli birləşmənin layihələndirilməsi, nəticə siyahısının oxunması, uyğun olmayan birləşmələrin şərhi, seçimlərin təsiri, detal cizgiləri, hesab hesabatı və bir birləşmənin əllə doğrulanması. Bütün dəyərlər nümunə binanın real girişləri, bütün nəticələr proqramın bu nümunədə verdiyi nəticələrdir.

Seçimlərin hamısı və birləşmə formasının təfərrüatları üçün Ağac Birləşmə Hesabları məqaləsinə baxın.

info

Versiya: Avtomatik birləşmə layihələndirilməsi (plan sağ klik menyusundakı Ağac Birləşmələrini Avtomatik Layihələndir komandası) StatiCAD Ultimate və Hybrid versiyalarında açıqdır. Demo versiyada yalnız ilk 3 detal tipinin (3 birləşmə) hesab hesabatı və cizgisi verilir; hesabat fayla yazıla bilməz. Avtomatik layihələndirmə analiz nəticələrini və element yoxlamalarını dəyişmir; yalnız oxuyur. Ekran görüntüləri StatiCAD Ultimate V.10.1.1.0 ilə alınmışdır.

tip

Nümunə fayllar: Məqalədəki iki nümunənin layihə fayllarını buradan yükləyə bilərsiniz (ZIP):

AhsapBirlesimOrnek.sy4: iki mərtəbəli ağac bina (Bölmə 2–12); AhsapBirlesimKucukOrnek.sy4: dörd sütunlu kiçik çərçivə (Bölmə 13, əllə izləmək asandır). Faylı Fayl › Aç ilə açın və analizi işə salın; analiz nəticələri layihə faylına saxlanılmadığı üçün hər açılışda analiz yenidən aparılmalıdır.

2. Nümunə bina

12,00 × 6,00 m planlı, iki mərtəbəli (BODRUM KAT və ZEMİN KAT), sınıq damlı ağac yaşayış evi. Şaquli daşıyıcılar ağac dayaqlar (sütunlar) və künclərdəki ağac pərdə divarlardır; dayaqlar arasında hər mərtəbədə 60 sm aralıqla beş sıra üfüqi qurşaq (22 × 15 sm) var. Döşəmələr 60 sm aralıqlı ağac tir şəbəkəsi (10 × 15 sm) və üzərindəki 2 sm OSB üzlükdür. Dam ferma sehrbazı ilə yaradılmış ağac fermalardır. Bütün elementlər C24 sinifli ağacdır (ρ_k = 350 kq/m³).

Şəkil 1 – Mərtəbə planı: dayaqlar, qurşaqlar, döşəmə tirləri və ağac pərdələr

Şəkil 2 – Nümunə binanın üçölçülü görünüşü

Cədvəl 1 – Ümumi məlumatlar

Mövzu	Dəyər
Plan	12,00 × 6,00 m (x = 300…1500 sm, y = 300…900 sm)
Mərtəbələr	BODRUM KAT və ZEMİN KAT; element adlarındakı mərtəbə indeksi B və Z (məs. HB05 = zirzəmi mərtəbə 5 nömrəli tir, DHZ12 = zemin mərtəbə 12 nömrəli dayaq)
Ağac sinfi	C24 (yumşaq ağac): fm,k = 24 MPa, ρk = 350 kq/m³
Dayaqlar (sütunlar)	15 × 22 sm; mərtəbə hündürlüyü boyu, düyünə bir kənarından birləşmiş çəkilib
Qurşaqlar	22 × 15 sm üfüqi tirlər; dayaqlar arasında, hər mərtəbədə beş fərqli kotda
Döşəmə tirləri	10 × 15 sm; 60 sm aralıqla
Döşəmə	2 sm OSB üzlük, Güzlük = 20 kq/m², Q = 200 kq/m²
Ağac pərdələr	hər mərtəbədə 8 ədəd, 24 sm qalınlıqda, 1,50 m uzunluqda
Yük birləşmələri	Layihədə istifadəçi təyinli kombinasiyalar seçilib (1,35Gk+1,5Qk, küləkli və zəlzələli birləşmələr). Birləşmələrdə həlledici çıxanlar: 1,35Gk+1,5Qk (974), Gk+Qk+0,4Sk+Ex2+0,3Ey1+0,3Edz (163), Gk+Qk+0,4Sk-Ey1-0,3Ex2+0,3Edz (153), Gk+Qk+0,4Sk+Ex1-0,3Ey1+0,3Edz (118)
Rütubət əmsalı CN	hər elementin öz seçimi (Tir / Sütun Xüsusiyyətləri); bu modeldəki birləşmələrdə 0,95 (648 birləşmə), 0,85 (1332 birləşmə)

Cədvəl 2 – Proqramın bu modeldə tapdığı birləşmələr

Növ	Say	İzah
Tir–tir (T)	708	Bir tirin başqa tirin yan üzünə sancıldığı uclar
Tir–sütun	1374	Qurşaqların və döşəmə tirlərinin dayaqlara birləşdiyi uclar
Divara oturma	24	Ağac pərdə üzərinə oturan tir ucları (vintli layihə əhatəsindən kənar)
Uc–uc (künc / əlavə)	6	İki tir ucunun eyni nöqtədə qovuşduğu künclər və öz istiqamətində davam edən tirlərin əlavə yerləri (əhatədən kənar)
Cəmi	2112	1980-i layihələndirildi; maili tir / ferma üzvü olduğu üçün taranmayan tir: 258

3. Birləşmə layihələndirilməsinin xülasəsi

Proqram ikinci dərəcəli (daşınan) tirin ucunu, sancıldığı əsas elementin (tir ya da sütun) yan üzünə tam yivli vintlərlə birləşdirir. Vintlər ikinci dərəcəli tirin oxundan keçən şaquli müstəvidə, üfüqi ilə θ bucağı yaradacaq şəkildə maili vurulur və oxboyu işləyir; birləşmənin kəsmə qüvvəsi vintlərin oxboyu qüvvələrinin şaquli toplananı ilə daşınır.

Şəkil 3 – Çarpaz vint cütü: T dartılma vinti ikinci dərəcəli tirin alt üzündən girib əsas elementə doğru yüksəlir, C sıxılma vinti üst üzdən girib alçalır

Cədvəl 3 – Vint düzənləri

Düzən	İş qaydası	Kəsmə müqaviməti
Çarpaz vint cütü	Hər cütdə bir vint dartılmaya (T), digəri sıxılmaya (C) işləyir. İstiqaməti dəyişən yüklərdə də işləyir; Otomatik seçimdə əvvəlcə bu düzən yoxlanılır.	VRd = nef · 2 · min(FRd,T; FRd,C) · sin θ (n = cüt sayı; cüt zəif vintlə məhdudlaşır)
Maili (yalnız dartılma) vint	Bütün vintlər dartılmaya işləyir; üfüqi toplanan interfeysdəki təmasla qarşılanır. Çarpaz düzənlə uyğun həll tapılmazsa yoxlanılır.	VRd = nef · FRd,T · sin θ (n = vint sayı)

Cədvəl 4 – Yoxlanılan şərtlər

Şərt	Münasibət	Əsas
Dişli hissənin çıxarılma müqaviməti (hər iki elementdə)	fax,k = 0,52 · d−0,5 · lef−0,1 · ρk0,8; Fax,α,Rk = fax,k · d · lef · kd / (1,2 cos²α + sin²α), kd = min(d/8; 1)	Tənl. 4.263, 4.264
Baş gömülməsi (dartılma vinti)	Fhead,Rk = fhead,k · dh² · (ρk/ρa)0,8; baş tərəfində dişli hissənin müqaviməti ilə böyüyü götürülür	Tənl. 4.265
Vint dartılma müqaviməti	Ft,Rd = ftens,k / γM2	Tənl. 4.266
Effektiv vint sayı	nef = n0,9	Tənl. 4.267
Yanal kəsmə V3 (tir oxuna dik, üfüqi)	Vintlər yanal yüklənir: Fv,Rk Johansen münasibətləri ilə (tək kəsmə müstəvisi, def = 1,1 d1, ip effekti götürülmür); V3,Rd = nef · ΣFv,Rd; şaquli kəsmə ilə qarşılıqlı təsir η = √(ηV² + η3²) ≤ 1; η3 > 0,10 isə ikinci dərəcəli tirdə yüklü kənar məsafəsi a4,t (def < 5 mm: 7 def, deyilsə 10 def)	EN 1995-1-1, 8.2.2, 8.7.1, Tənl. 8.28; Cədvəl 4.22
Sıxılma vintində dayanıqlıq itkisi (əlavə yoxlama)	Nki = √(ch Es Is), λ = √(Npl/Nki), Fki,Rd = κc Npl / γM1	elastik yataqlı çubuq
Əsas tirdə liflərə dik dartılma (yarılma)	F90,Rk = 14 · b · w · √(he / (1 − he/h)); Fv,Ed = eyni kəsiyə sancılan tirlərin cəmi kəsməsi	EN 1995-1-1, 8.1.4
Həndəsə şərtləri	a2 ≥ 5d; əsas tirdə lif istiqamətində a1 ≥ 7d; a2,CG ≥ 4d; a1,CG ≥ 10d; lef ≥ 6d; t ≥ 12d; 6 ≤ d ≤ 12 mm; θ ≥ 30°	Cədvəl 4.24

Girişlərin mənbəyi. Layihə kəsməsi V_Ed tirin həmin ucundakı dayaq kəsməsidir (analiz nəticəsi, V2; element yoxlamasında həlledici olan kombinasiyanın dəyəri). k_mod = c_y · C_N götürülür: c_y həlledici kombinasiyanın yük müddəti əmsalı, C_N elementin rütubət əmsalıdır (ikinci dərəcəli tir ilə əsas elementin kiçiyi); ağac element yoxlamaları da eyni əmsallardan istifadə edir. ρ_k və kəsiklər elementlərdən, kot fərqləri modeldən oxunur. Vint xüsusiyyətləri ümumi tam yivli karbon polad vint qəbuludur (d₁ = 0,65 d, d_h = 1,8 d, f_tens,k = 800 MPa × diş dibi sahəsi, f_head,k = 10 MPa, f_y,k = 1000 MPa).

Eyni kombinasiya. V2 və V3 ayrı zərflərdən deyil eyni kombinasiyadan alınır: əvvəlcə V2-nin həlledici kombinasiyası (həmin kombinasiyadakı V3 ilə), sonra V3-ün həlledici kombinasiyası (həmin kombinasiyadakı V2 ilə) yoxlanılır; hər biri öz c_y əmsalı ilə. Siyahıda, dökümdə və hesabatda layihəni müəyyən edən kombinasiya göstərilir.

Yanal kəsmə. Tirin həmin ucundakı yanal dayaq kəsməsi V3 də layihəyə daxil olur. Vintlər tirin şaquli müstəvisindədir; V3 bu müstəviyə dik olduğundan vintləri yanal (kəsmə) yükləyir. Tək vintin yanal müqaviməti Johansen münasibətləri ilə, diş dibi diametrindən törədilən effektiv diametrlə (d_ef = 1,1 d₁) və vintin iki elementdəki uzunluqları ilə hesablanır; vintin oxboyu tutumu şaquli kəsməyə ayrıldığı üçün ip effekti götürülmür. Şaquli və yanal istifadə nisbətləri kvadratik birləşdirilir: η = √(η_V² + η₃²). Siyahıdakı η bu birləşik nisbətdir.

info

c_y əmsalı: Proqramın öz kombinasiyalarında şaquli yük birləşməsi üçün c_y = 0,8, zəlzələli birləşmələr üçün 1,1 götürülür. İstifadəçi təyinli kombinasiyalarda (bu nümunədəki kimi) c_y kombinasiyanın son yüklənməsinin təsir müddəti təyinindən gəlir: "Anlık Etki" 1,1; "Orta Süreli Etki" 0,8; digər təyinlər 0,6. Yüklənmələrin təsir müddəti Yük Təyinləri-ndən seçilir; bu nümunədə şaquli yük birləşməsi 0,60 ilə, zəlzələli birləşmələr 1,10 ilə hesablanmışdır.

danger

Həndəsə şərtləri qəti qaydadır: Proqram müqaviməti tutdurmaq üçün aralıq / kənar / uc məsafəsi şərtlərini pozan düzən seçmir: şərtlərə uyğun ən güclü düzən çatmırsa hal Qeyri-kafi, kəsiyə heç bir düzən şərtlərə uyğun sığmırsa Həndəsə şərti olur.

danger

Vint məhsulu: Hesab ümumi vint xüsusiyyətləri ilə aparılır. Tətbiqdə seçilən məhsulun performans bəyanı (DoP / ETA) dəyərləri və məhsula məxsus ən kiçik aralıq şərtləri ilə təsdiqlənməlidir.

4. Layihənin açılması və analiz

1. Fayl › Aç ilə AhsapBirlesimOrnek.sy4 faylını açın. Başlanğıc ekrandasınızsa Əsas Ekran simgesi ilə iş ekranına keçin.
2. Üst alətlər panelindəki Analiz düyməsi ilə analiz pəncərəsini açın və Analizə Başla-ya basın.
3. Analiz bitdikdə pəncərəni bağlayın. Ağac tirlərin dayaq kəsmələri artıq yaddaşdadır.

Şəkil 4 – Nümunə layihə açıldıqdan sonra əsas ekran: solda plan, sağda üçölçülü görünüş

Şəkil 5 – Analiz pəncərəsi: analiz tamamlandıqdan sonra

info

Analiz aparılmadan da işləyirmi?: Bəli, lakin mənalı olmaz: aktual analiz nəticəsi yoxdursa V_Ed = 0 götürülür, hər birləşməyə ən kiçik (konstruktiv) vint düzəni təyin edilir, hal Analiz yoxdur olur və pəncərə ilə hesabat bunu XƏBƏRDARLIQ kimi yazır. Model analizdən sonra dəyişdirilərsə də analiz keçərsiz sayılır; analizi yenidən işə salın.

5. Avtomatik layihələndirmənin başladılması

Plan görünüşündə sağ klikləyin (boş sahədə ya da bir elementin üzərində) və menyudan Ağac Birləşmələrini Avtomatik Layihələndir-i seçin. Komanda layihədə ağac tir varsa görünür; element seçmək lazım deyil.

Şəkil 6 – Plan sağ klik menyusu (boş sahədə): Ağac Birləşmələrini Avtomatik Layihələndir

Şəkil 7 – Avtomatik layihələndirmə pəncərəsi: model taranmış və birləşmələr layihələndirilmiş halda açılır

Pəncərə hər açılışda modeli tarayır və bütün birləşmələri layihələndirir. Bu nümunədə 2112 birləşmə tapılıb, 1980-i layihələndirilib, bunların 1931-i bütün şərtləri ödəyib, 49-u ödəməyib; layihələr 21 detal tipində toplanıb (pəncərənin alt sətri).

6. Pəncərənin oxunması

6.1 Seçimlər

Şəkil 8 – Seçimlər və əməliyyat düymələri

Cədvəl 5 – Seçimlər

Seçim	Defolt	İzah
Vint düzəni	Otomatik	Otomatik: əvvəlcə çarpaz cüt, uyğun həll yoxdursa maili vint. İstənilərsə düzən sabitlənir.
Diametr (mm)	6 – 12	Sınanacaq vint diametri aralığı (6, 8, 10, 12 mm).
Meyl	Otomatik	Vint oxunun üfüqi ilə bucağı. Otomatik: 45°; uyğun həll yoxdursa 30° və 60° də sınanır.
kmod	Analizdən (cy × CN)	İstənilərsə bütün birləşmələr üçün sabit dəyər seçilir.
γM	1,30	Birləşmə material əmsalı (çıxarılma və liflərə dik dartılma). Vint poladı üçün γM2 = 1,25, dayanıqlıq itkisi üçün γM1 = 1,10 sabitdir.
Eyni kəsikli birləşmələrdə tək detal	açıq	Kəsikləri, kotları və bucağı eyni olan birləşmələr bir qrupda toplanır və qrupun ən əlverişsiz birləşməsinə görə tək vint düzəni ilə layihələndirilir; hər birləşmə öz qüvvəsi ilə yenidən qiymətləndirilir. Bağlanarsa hər birləşmə öz qüvvəsinə görə ayrıca layihələndirilir (çox sayda detal tipi çıxır).
Sütunlar mərtəbələr arasında fasiləsiz	bağlı	Açılarsa üst mərtəbədə eyni nöqtədə davam edən ağac sütun əlavəsiz (fasiləsiz) qəbul edilir; sütun üst ucu məsafəsi şərti həmin sütunun üst ucuna görə axtarılır. Sütunlar mərtəbə hizasında əlavə edilirsə bağlı saxlayın.
Yalnız seçilmiş tirlər	bağlı	Siyahı yalnız planda seçilmiş ağac tirlərin uclarını ehtiva edir. Tarama yenə bütün tirlərdə aparılır; eyni kəsiyə sancılan qonşu tirin kəsməsi və əsas tirin öz uc birləşməsi hesaba daxil olur.
Yalnız aktiv mərtəbə	bağlı	Yalnız aktiv mərtəbə taranır.

Seçimi dəyişdikdən sonra Tara və Layihələndir ilə yenidən hesablayın. Pəncərə açıq olarkən modeli dəyişdirsəniz ya da analizi yenidən işə salsanız, pəncərəyə qayıtdıqda ya da bir əməliyyat düyməsinə basdıqda tarama özbaşına yenilənir; seçim qutularını dəyişdirib Tara və Layihələndir-ə basmadan bir əməliyyat düyməsinə basarsanız da tarama yeni seçimlərlə yenilənir (köhnə seçimlərin nəticəsindən cizgi ya da hesabat hazırlanmır). Yenidən taramada siyahıda seçilmiş birləşmə qorunur.

6.2 Birləşmə siyahısı

Cədvəl 6 – Siyahı sütunları

Sütun	Mənası
Mərtəbə, Tir, Uc	İkinci dərəcəli (daşınan) tir və ucu. I tirin başlanğıc ucu, J son ucudur (cizgi istiqamətinə görə).
Əsas element, Növ	Ucun birləşdiyi tir, sütun ya da divar və birləşmə növü.
VEd (kN)	Həmin ucdakı layihə kəsməsi. Layihələndirilməyən növlərdə də (divara oturma, uc–uc) göstərilir.
Vint	Seçilən vint: 2 x 2 Ø6x240 = 2 cüt (4 ədəd) 6 mm diametrli, 240 mm uzunluqlu vint; maili düzəndə 2 Ø6x200 = 2 ədəd.
Düzən	Çarpaz / Maili və vint meyli θ.
VRd (kN), η	Birləşmənin kəsmə müqaviməti və istifadə nisbəti (kəsmə ilə liflərə dik dartılma nisbətlərinin böyüyü).
Hal	Aşağıdakı cədvələ baxın.
Detal	Detal tipi nömrəsi (D1, D2 …); cizgidə və hesabatda eyni nömrə istifadə olunur.

Cədvəl 7 – Hallar (bu nümunədəki saylarla)

Hal	Say	Mənası
Uyğun	1931	Bütün müqavimət və həndəsə şərtləri ödənir.
Qeyri-kafi	27	Həndəsə şərtlərinə uyğun ən güclü düzənlə müqavimət təmin edilə bilmir (η > 1).
Həndəsə şərti	22	Kəsiyə heç bir vint düzəni aralıq / kənar / uc məsafəsi şərtlərini ödəyərək sığmır.
Analiz yoxdur	0	Aktual analiz nəticəsi yoxdur; VEd = 0 ilə konstruktiv düzən.
Oturma	0	Tir sütunun üstünə oturur; vintli kəsmə birləşməsi lazım deyil.
Layihələndirilə bilmədi	102	Tir–tir / tir–sütun birləşməsidir, lakin layihələndirilə bilmir (əsas element ağac deyil, kəsiyə vint sığmır …); səbəb dökümdəki Qeyd sətrindədir.
Əhatədən kənar	30	Divara oturma və uc–uc (künc / əlavə) birləşmələri.

Bir sətrə klikləndikdə sağ üstdə həmin birləşmənin kəsik və plan detalı, altında hesab dökümü göstərilir.

info

Halın yanındakı "!" işarəsi: Hal sütununda Uyğun ! kimi nida işarəsi həmin birləşməyə məxsus xəbərdarlıq qeydi olduğunu göstərir: əsas elementə qarşı üzdən də tir sancılması (vintlərin şaxmatlanması), modeldəki ox sürüşməsi ya da tirdən dar sütun üzü. Qeyd, sətir seçildikdə dökümün başındakı Qeyd sətirlərində oxunur; hesabatda birləşmə siyahısında "!" ilə, detal səhifələrində tipin bütün birləşmələrinin qeyd xülasəsi ilə yer alır. Bu nümunədə 886 birləşmə işarəlidir.

7. Nəticələrin araşdırılması

7.1 Detal tipləri

Eyni kəsiklərə, eyni vint düzəninə və eyni uyğunluq halına malik birləşmələr tək detal tipində toplanır. Bu nümunədə yaranan tiplər:

Cədvəl 8 – Detal tipləri (hər tipdə ən əlverişsiz birləşmənin dəyərləri)

Detal	Növ	İkinci dərəcəli b × h	Əsas b × h	Vint	Düzən	Say	VEd (kN)	VRd (kN)	η	η90	Hal
D1	Tir–sütun	220 x 150	sütun 150	5 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	178	0,04	6,47	0,97	–	Uyğun
D2	Tir–sütun	220 x 150	sütun 150	5 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	27	0,03	6,47	5,21	–	Qeyri-kafi
D3	Tir–sütun	220 x 150	sütun 150	28 x 2 Ø4x60	Çarpaz 0°	41	0,03	4,92	0,94	–	Uyğun
D4	Tir–sütun	220 x 150	sütun 150	2 x 2 Ø6x220	Çarpaz 45°	984	5,04	6,08	0,83	–	Uyğun
D5	Tir–sütun	220 x 150	sütun 220	2 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	10	0,05	2,83	0,91	–	Uyğun
D6	Tir–sütun	220 x 150	sütun 220	2 x 2 Ø6x220	Çarpaz 45°	40	4,64	6,08	0,77	–	Uyğun
D7	Tir–tir (T)	220 x 150	220 x 150	1 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	10	2,43	2,92	0,83	0,08	Həndəsə şərti
D8	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	24 x 2 Ø4x50	Çarpaz 0°	10	3,41	4,50	0,77	0,09	Uyğun
D9	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	1 x 2 Ø6x260	Çarpaz 30°	6	2,75	3,00	0,96	0,13	Uyğun
D10	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	2 x 2 Ø6x260	Çarpaz 30°	4	3,82	4,70	0,82	0,14	Uyğun
D11	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 30°	4	4,46	4,74	0,94	0,23	Uyğun
D12	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 30°	8	4,17	4,74	0,88	0,21	Həndəsə şərti
D13	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 30°	4	2,13	4,74	0,52	0,11	Həndəsə şərti
D14	Tir–sütun	100 x 150	sütun 220	1 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	4	1,45	1,52	1,00	–	Uyğun
D15	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 30°	488	4,70	5,30	0,89	0,94	Uyğun
D16	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	1 x 2 Ø6x240	Çarpaz 30°	13	2,74	2,84	0,99	0,46	Uyğun
D17	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	1 x 2 Ø6x200	Çarpaz 30°	42	1,59	1,78	0,98	0,29	Uyğun
D18	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	1 x 2 Ø6x220	Çarpaz 30°	15	2,24	2,32	1,00	0,38	Uyğun
D19	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	24 x 2 Ø4x50	Çarpaz 0°	3	3,76	5,03	0,75	0,33	Uyğun
D20	Tir–tir (T)	100 x 150	100 x 150	1 x 2 Ø6x180	Çarpaz 30°	87	0,77	1,23	0,99	0,23	Uyğun
D21	Tir–tir (T)	100 x 150	220 x 150	1 x 2 Ø6x180	Çarpaz 30°	2	0,93	1,10	0,90	0,06	Uyğun

7.2 Tir–tir (T) birləşməsi

D15 tipi (488 yerdə): HZ491 (I ucu) / HZ347. İkinci dərəcəli 100 × 150 mm, əsas 100 × 150 mm; V_Ed = 4,70 kN (kombinasiya 1,35Gk+1,5Qk), k_mod = 0,60 × 0,95 = 0,57. Seçilən düzən 2 x 2 Ø6x240, Çarpaz 30°; V_Rd = 5,30 kN, η = 0,94. Hal: Uyğun.

Şəkil 9 – Siyahıda bir tir–tir birləşməsi seçildikdə: detal önizləməsi və hesab dökümü

Önizləmədə KƏSİK ikinci dərəcəli tirin oxu boyunca şaquli kəsikdir: solda ikinci dərəcəli tir, sağda (ştrixli) əsas tirin en kəsiyi. Qırmızı xətt dartılma vinti (T), mavi xətt sıxılma vintidir (C); vint başları qısa xətlə göstərilir. Üfüqi ölçülər vint giriş nöqtələrinin interfeysə məsafəsidir. PLANda vintlərin tir enindəki yeri görünür.

Dökümdə ardıcıllıqla: girişlər (həlledici kombinasiya, k_mod), seçilən vint və yerləşmə (n, a₂, kənar, cüt daxili sürüşmə e), T və C vintləri üçün interfeys kəsişmə hündürlüyü z_i, iki elementdəki dişli uzunluqlar və lif bucaqları, xarakteristik müqavimətlər, tək vint layihə müqaviməti və həlledici dağılma forması, birləşmə müqaviməti, liflərə dik dartılma və həndəsə şərtləri ([+] ödənir, [X] ödənmir) yer alır.

Bu birləşmədə əsas tirin eyni kəsiyinə qarşı üzdən də bir tir sancılır; liflərə dik dartılma yoxlamasında iki tirin kəsmələri toplanır: F_v,Ed = 9,35 kN (bu tirin V_Ed dəyəri 4,70 kN). Vintlər əsas tir enin yarısını keçdiyi üçün proqram iki yandan girən vintlərin şaxmatlanmasının lazım olduğunu da qeyd edir.

7.3 Tir–sütun birləşməsi

D4 tipi (984 yerdə): HB28 (I ucu) / DHB04. İkinci dərəcəli 220 × 150 mm, əsas sütun (vint istiqamətində 150 mm, üz eni 220 mm); V_Ed = 5,04 kN (kombinasiya Gk+Qk+0,4Sk+Ey1+0,3Ex2+0,3Edz), k_mod = 1,10 × 0,85 = 0,94. Seçilən düzən 2 x 2 Ø6x220, Çarpaz 45°; V_Rd = 6,08 kN, η = 0,83. Hal: Uyğun.

Şəkil 10 – Bir tir–sütun birləşməsi: tir dayağın yan üzünə vintlərlə birləşdirilir

Sütunda liflər şaquli olduğundan vint oxu ilə lif arasındakı bucaq 90° − θ olur. Sütunun uc lifi üst ucudur; sütundakı dişli hissənin ağırlıq mərkəzinin sütun üst ucuna məsafəsi a_1,CG ≥ 10d şərti ilə yoxlanılır. Sütun tirin çox üstündə davam edirsə cizgidə qırıq xətlə kəsilir.

info

Sütun yan üzü qəbulu: Proqram tir ucunu sütunun yan üzünə birləşmiş qəbul edir. Sütunun üst ucu tirin alt kotunda ya da altındadırsa əvvəlcə tir–tir qaydasına baxılır: düyündən fasiləsiz keçən (ya da daha güclü) tir varsa uc həmin tirə sancılır və tir–tir birləşməsi kimi layihələndirilir; yoxdursa tir sütuna oturur sayılır (hal Oturma) və vintli kəsmə birləşməsi layihələndirilmir (əzilmə yoxlaması element hesabındadır).

7.4 Sütun ekssentrikliyi: tir oxu sütun üzünün ortasından keçmirsə

Sonlu element modelində element düyünləri üst-üstə düşür; real ekssentriklik sütunda DNM / ekssentrisitet ayarları ilə, tirdə ekssentriklik və Ofset ayarları ilə (Kəmər Xüsusiyyətləri › Ofset: Ofset2 şaquli, Ofset1 ox boyu) verilir və birləşmə layihələndirilməsində olduğu kimi qəbul edilir. Bu modeldə dayaqlar düyünə bir kənarından birləşmişdir (DNM); buna görə 50 birləşmədə tirin oxu birləşdiyi sütun üzünün ortasından deyil, kənarından keçir. Vintlər tir ilə sütun üzünün üst-üstə düşən enində yerləşdirilir; üst-üstə düşmə darsa sığan vint sayı azalır, heç üst-üstə düşmə yoxdursa birləşmə layihələndirilmir. Vint qrupu tir oxundan kənarda qaldıqda yaranan V · e momenti ayrıca qiymətləndirilməlidir (qeyd düşülür).

Nümunə: HZ134 (I ucu) / DHZ07. İkinci dərəcəli 220 × 150 mm, əsas sütun (vint istiqamətində 220 mm, üz eni 150 mm); V_Ed = 0,05 kN (kombinasiya 1,35Gk+1,5Qk), k_mod = 0,60 × 0,85 = 0,51. Seçilən düzən 2 x 2 Ø6x200, Çarpaz 30°; V_Rd = 2,83 kN, η = 0,91. Hal: Uyğun. Sütun ekssentrikliyi 75 mm; vintlərin yerləşdiyi ortaq en 110 mm.

Şəkil 11 – Sütun üzünə görə ekssentrik tir: dökümdəki qeyd; planda sütun və vint qrupu real mövqelərində

7.5 Asqı (polad tir ayaqqabısı) ilə layihələndirilən birləşmələr

Birləşmə seçimi defolt vəziyyətdə olarkən (Vint; uyğun deyilsə asqı) vintli düzən şərtləri ödəməyən ya da kəsiyə sığmayan birləşmələrdə asqı yoxlanılır; asqı bütün şərtləri ödəyirsə birləşmə asqı ilə layihələndirilir. Bu modeldə 54 birləşmə asqı ilə həll edilmişdir. Hesab ümumidir (məhsul kataloqu yoxdur): U şəkilli 2 mm sac, yivli anker mıxı Ø4; ikinci dərəcəli tir mıxları, əsas element mıxları (kəsmə + ekssentriklik momentindən dartılma), sacın kəsməsi və əsas tirdə liflərə dik dartılma yoxlanılır. Seçilən məhsulun ölçüləri, mıx düzəni və performans bəyanı (DoP / ETA) tapılan dəyərləri ödəməlidir.

Nümunə: HZ05 (J ucu) / DHZ03 — Askı H150 12+16 Ø4x60: asqı hündürlüyü H = 150 mm, ikinci dərəcəli tirdə 12, əsas elementdə 16 mıx Ø4×60 (qulaqlar içəriyə dönük); V_Rd = min(6,78; 4,92; 69,28) = 4,92 kN, V_Ed = 0,03 kN, η = 0,94.

Şəkil 12 – Asqı ilə layihələndirilən birləşmə: yandan və öndən görünüş, dökümdə asqı hesabı

7.6 Uyğun olmayan birləşmələr

Bu nümunədə 49 birləşmə uyğun deyil (Qeyri-kafi: 27, Həndəsə şərti: 22). Ən sıx qrup:

D2 tipi (27 yerdə): HZ241 (I ucu) / DHZ54. İkinci dərəcəli 220 × 150 mm, əsas sütun (vint istiqamətində 150 mm, üz eni 220 mm); V_Ed = 0,03 kN (kombinasiya 1,35Gk+1,5Qk), k_mod = 0,60 × 0,85 = 0,51. Seçilən düzən 5 x 2 Ø6x200, Çarpaz 30°; V_Rd = 6,47 kN, η = 5,21. Hal: Qeyri-kafi.

Şəkil 13 – Uyğun olmayan birləşmə: siyahıda hal qırmızı; dökümdə nisbət və şərtlər

Hal Qeyri-kafi isə həndəsə şərtlərinə uyğun ən güclü vint düzəni belə kəsməni daşımır deməkdir; Həndəsə şərti isə kəsiyə heç bir düzən şərtləri ödəyərək sığmır deməkdir. Hər iki halda seçimlər:

• ikinci dərəcəli tirin enini artırmaq (yan-yana daha çox vint sığar) ya da hündürlüyünü artırmaq (daha uzun vint, daha böyük uc məsafəsi);
• tiri dayağın üstünə oturtmaq (sütun üst kotunu tirin alt kotuna çəkmək) – kəsmə əzilmə ilə ötürülür;
• sütun üst mərtəbədə əlavəsiz davam edirsə Sütunlar mərtəbələr arasında fasiləsiz seçimini açmaq (Bölmə 8);
• vintli birləşmə əvəzinə asqı / polad birləşdirici element istifadə etmək (birləşmə formasında əllə hesablana bilər);
• məhsulun ETA sənədi daha kiçik aralıqlara icazə verirsə hesabı həmin dəyərlərlə əllə doğrulamaq.

7.7 Əsas tirin ucuna yaxın sancılan tirlər

Bu modeldə qurşaqlar dayaqdan dayağa ayrı hissələrdir; hər hissə uclarında dayağın yan üzünə birləşir, yəni dayaq üzündə kəsilir. Bir döşəmə tiri belə bir hissəyə dayağın yanında sancılırsa vintlər əsas hissənin uc zonasına düşür. Cədvəl 4.24-dəki a_1,CG ≥ 10d şərti burada əsas tirin fiziki ucuna (dayaq üzünə) görə axtarılır; ən kiçik vint diametri ilə belə 60 mm lazımdır. Bu nümunədə 22 birləşmə bu şərti ödəmir və halları Həndəsə şərti olur.

Nümunə: HB375 (J ucu) / HB235. İkinci dərəcəli 100 × 150 mm, əsas 220 × 150 mm; V_Ed = 4,17 kN (kombinasiya 1,35Gk+1,5Qk), k_mod = 0,60 × 0,85 = 0,51. Seçilən düzən 2 x 2 Ø6x240, Çarpaz 30°; V_Rd = 4,74 kN, η = 0,88. Hal: Həndəsə şərti. İkinci dərəcəli tirin yan üzü ilə əsas hissənin dayaq üzündəki ucu arasındakı məsafə 12 mm (hədd 10d = 60 mm).

Şəkil 14 – Əsas tirin ucuna yaxın birləşmə: hal "Həndəsə şərti"; dökümün sonundakı şərtlər siyahısında a1,CG ≥ 10d (əsas tir ucu) sətri [X] ilə işarələnib

Həll: döşəmə tirini dayaqdan uzaqlaşdırmaq (ya da birbaşa dayağa birləşdirmək), qurşağı dayaq üzərindən fasiləsiz keçirmək ya da həmin ucda asqı / polad birləşdirici element istifadə etmək. Əsas tir həmin nöqtədə yalnız modeldə bölünübsə (eyni istiqamətdə davam edir və arada sütun yan üzü birləşməsi yoxdursa) ya da sütunun üstünə oturaraq fasiləsiz keçirsə bu şərt axtarılmır.

7.8 Layihələndirilməyən sətirlər

Divara oturan uclar, künc / əlavə birləşmələri və layihələndirilə bilməyən birləşmələr siyahıda görünür; səbəbi seçilən sətrin dökümündə Qeyd kimi yazılır. Bu nümunədəki səbəblər:

Cədvəl 9 – Vintli layihə aparılmayan sətirlər

Hal	Say	Qeyd
Layihələndirilə bilmədi	90	Tir oxu sütun üzü oxuna görə 75 mm ekssentrikdir (sütun DNM / ekssentrisitet, tir ekssentriklik ayarı): vintlər ortaq ənə (50 mm) yerləşdirildi; vint qrupu tir oxundan 25 mm kənardadır, V x e momenti ayrıca qiymətləndirilməlidir. Sütunun yan üzünə vintli birləşmə qəbulu. Kəsik ölçülərinə sığan vint düzəni tapılmadı (asqı / polad birləşdirici element düşünülməlidir). Asqı (polad tir ayaqqabısı) da yoxlanıldı: ümumi asqı hesabı da şərtləri ödəmir.
Əhatədən kənar	24	Divar üzərinə oturma: vintli kəsmə birləşməsi əhatəsindən kənarda.
Layihələndirilə bilmədi	12	Əsas tir ağac deyil: vintli layihə aparılmadı.
Əhatədən kənar	6	Künc / əlavə birləşməsi: avtomatik layihə əhatəsindən kənarda.

8. Seçimlərin təsiri

Eyni modeldə seçimlər dəyişdirilib Tara və Layihələndir ilə yenidən hesablandıqda əldə edilən nəticələr:

Cədvəl 10 – Seçim sınaqları

Seçim	Layihələndirilən	Uyğun	Uyğun olmayan	Detal tipi	Şərh
Defolt (tək detal açıq, sütunlar fasiləsiz deyil)	1980	1931	49	21	Məqalədəki nəticələr.
"Eyni kəsikli birləşmələrdə tək detal" bağlı	1980	1931	49	49	Hər birləşmə öz qüvvəsinə görə layihələndirilir: yer-yer daha qısa vint, lakin çox daha çox detal tipi.
"Sütunlar mərtəbələr arasında fasiləsiz" açıq	1980	1937	43	26	Alt mərtəbədəki dayaqların üst ucu üçün uc məsafəsi axtarılmır; sütun üst ucundakı birləşmələrdə daha dik (45°) və daha güclü vint seçilə bilər.
Vint düzəni: Maili (yalnız dartılma)	1980	1920	60	18	Vint sayı yarıya enir, lakin birləşmənin müqaviməti də düşür; dar kəsiklərdə çatmaya bilər.
Diametr aralığı 8 – 12 mm	1972	1900	72	19	Qalın vint daha böyük kənar / uc məsafəsi və en tələb edir; dar tirlərə sığmır.
kmod = 0,80 (sabit)	1980	1947	33	17	Bütün birləşmələrdə eyni kmod.

9. Detal cizgiləri

Detal Cizgiləri düyməsi hər detal tipinin ən əlverişsiz birləşməsini kəsik və plan görünüşü ilə, ölçüləri, vint etiketi və tətbiq olunduğu yerlərin siyahısı ilə cizgi ekranına ötürür; sağ tərəfə də hər mərtəbə üçün birləşmə yerləşmə planını çəkir. Komanda cizgi ekranını özü açır və yeni cizgi başladır (ekrandakı saxlanılmamış cizgini əvvəlcə saxlayın); 1 vahid = 1 sm.

Şəkil 15 – Cizgi ekranı: solda detal paftası, sağda mərtəbə-mərtəbə birləşmə yerləşmə planları

Şəkil 16 – Cizgidən: tir–tir detalı

Şəkil 17 – Cizgidən: tir–sütun detalı

Şəkil 18 – Birləşmə yerləşmə planı: tir oxları, dayaqlar və hər tir ucunda detal nömrəsi

Şəkil 19 – Yerləşmə planından yaxın görünüş: yaxın düşən uclarının (fərqli kotlardakı qurşaqlar) detal nömrələri tək etiketdə toplanır

Cədvəl 11 – Cizgi qatları

Qat	Məzmun
KirisHatil	İkinci dərəcəli tir konturu; yerləşmə planında tir oxları
Hatil	Əsas element (tir / sütun) konturu
AhsapVidaT	Dartılma vintləri (T), qırmızı; yerləşmə planında uyğun olmayan uclar
AhsapVidaC	Sıxılma vintləri (C); yerləşmə planında uyğun uclar
Olcu, Olcu Yazi	Ölçü xətləri və dəyərləri
Yazi	Element adları, başlıqlar, izahlar
Donatı Çerçeve	Əsas tir en kəsik ştrixi

10. Hesab hesabatı

Hesab Hesabatı düyməsi hesabatı önizləmədə açır; PDF… düyməsi birbaşa fayla yazır. Hesabat aşağıdakı bölmələrdən ibarətdir:

• Əhatə və qəbullar, istifadə olunan seçimlər, tapılan / layihələndirilən birləşmə sayları;
• Detal tipləri cədvəli (Bölmə 7.1-dəki cədvəl);
• Vintli layihə aparılmayan birləşmələr (səbəb üzrə saylar);
• Birləşmə siyahısı: bütün birləşmələr, qüvvələri və detal nömrələri;
• hər detal tipi üçün bir hesab səhifəsi: cizgi, girişlər və həlledici kombinasiya, həndəsə şərtləri, tək vint müqavimətləri, birləşmə müqaviməti, liflərə dik dartılma, tətbiq olunduğu yerlər, həmin tipdəki bütün birləşmələrin qeydləri (məs. yanal kəsmə V3-ün neçə birləşmədə nəzərəçarpan olduğu və ən böyük dəyəri) və istifadə olunan münasibətlər. Siyahı və qeydlər səhifəyə sığmazsa tipin davam səhifəsi açılır.

Şəkil 20 – Hesabat önizləməsi

Şəkil 21 – Hesabat: xülasə səhifəsi

Şəkil 22 – Hesabat: birləşmə siyahısı

Şəkil 23 – Hesabat: tir–tir detal tipinin hesab səhifəsi

Şəkil 24 – Hesabat: tir–sütun detal tipinin hesab səhifəsi

11. Əllə doğrulama

Bu bölmədə D15 tipinin ən əlverişsiz birləşməsi (HZ491, I ucu / HZ347) proqramdan asılı olmayaraq yenidən hesablanır. Girişlər: ikinci dərəcəli tir 100 × 150 mm, əsas tir 100 × 150 mm, ρ_k = 350 kq/m³, V_Ed = 4,70 kN, k_mod = 0,57, γ_M = 1,30; vint Ø6 × 240 (d₁ = 3,9 mm, d_h = 10,8 mm), 2 çarpaz cüt, θ = 30°.

1. Dartılma vinti (T) uzunluqları. Vint başı ikinci dərəcəli tirin alt üzündədir; interfeysi z_i = 70,5 mm hündürlükdə kəsir: l_ef,2 = z_i / sin θ = 70,5 / 0,500 = 141,0 mm; l_ef,1 = L − l_ef,2 = 240 − 141,0 = 99,0 mm.
2. İkinci dərəcəli tirdə çıxarılma (α = 30°): f_ax,k = 0,52 · 6^−0,5 · 141,0^−0,1 · 350^0,8 = 14,04 MPa; F_ax,Rk,2 = 14,04 · 6 · 141,0 · 0,75 / (1,2 cos²30° + sin²30°) = 7,74 kN.
3. Əsas elementdə çıxarılma (α = 90°): f_ax,k = 14,54 MPa; F_ax,Rk,1 = 14,54 · 6 · 99,0 · 0,75 / 1,000 = 6,48 kN.
4. Baş gömülməsi: F_head,Rk = 10 · 10,8² · (350/350)^0,8 = 1,17 kN. Baş tərəfi müqaviməti max(F_ax,Rk,2; F_head,Rk) = 7,74 kN.
5. Tək dartılma vinti: F_ax,Rd = k_mod · min(7,74; 6,48) / γ_M = 0,57 · 6,48 / 1,30 = 2,84 kN; vint dartılma F_t,Rd = 9,56 / 1,25 = 7,65 kN → F_Rd,T = 2,84 kN.
6. Sıxılma vinti (C). Üst üzdən girir, interfeysi z_i = 79,5 mm-də kəsir: l_ef,2 = (h − z_i) / sin θ = 141,0 mm, l_ef,1 = 99,0 mm; F_ax,Rk,2 = 7,74 kN, F_ax,Rk,1 = 6,48 kN → F_ax,Rd = 2,84 kN.
7. Dayanıqlıq itkisi: N_pl = π · 3,9² / 4 · 1000 = 11,95 kN; c_h = 61,13 N/mm², N_ki = √(c_h · 210000 · I_s) = 12,07 kN; λ = 0,99, κ_c = 0,54; F_ki,Rd = 0,54 · 11,95 / 1,10 = 5,90 kN → F_Rd,C = 2,84 kN.
8. Birləşmə: n_ef = 2^0,9 = 1,87; V_Rd = n_ef · 2 · min(F_Rd,T; F_Rd,C) · sin θ = 1,87 · 2 · 2,84 · sin 30° = 5,30 kN; η_V = 4,70 / 5,30 = 0,89.
9. Yanal kəsmə: V_3,Ed = 0,15 kN. d_ef = 1,1 · 3,9 = 4,29 mm; f_h,k = 18,54 MPa (ikinci dərəcəli) / 18,54 MPa (əsas); M_y,Rk = 0,3 · 800 · d_ef^2,6 = 10583 N·mm; Johansen (t₁ = l_ef,2, t₂ = l_ef,1) → F_v,Rk = 1,49 və 1,49 kN; n_ef,3 = 1,79 (əsas tirdə lifə paralel sıra: EN 1995-1-1 8.3.1.1(8); sütunda n^0,9); V_3,Rd = n_ef,3 · k_mod · ΣF_v,Rk / γ_M = 2,34 kN; η₃ = 0,06.
10. Birləşik: η = √(η_V² + η₃²) = √(0,89² + 0,06²) = 0,89.
11. Liflərə dik dartılma: h_e = 95,2 mm (əsas tirin alt kənarından dartılma vintinin əsas tirdəki dişli hissəsinin ağırlıq mərkəzinə); F_90,Rk = 14 · 100 · √(95,2 / (1 − 95,2/150)) = 22,62 kN; F_90,Rd = 0,57 · 22,62 / 1,30 = 9,92 kN; F_v,Ed = 9,35 kN (eyni kəsiyə sancılan tirlərin cəmi); η₉₀ = 0,94.

Cədvəl 12 – Əllə hesab – proqram müqayisəsi (kN)

Kəmiyyət	Əllə	Proqram
Fax,Rk,2 (T)	7,74	7,74
Fax,Rk,1 (T)	6,48	6,48
FRd,T	2,84	2,84
FRd,C	2,84	2,84
VRd	5,30	5,30
η	0,89	0,89
η90	0,94	0,94

Cədvəl 13 – Həndəsə şərtləri (d = 6 mm; mm)

Şərt	Dəyər	Hədd	Nəticə
t ≥ 12d	100,0	72,0	✓
a2 ≥ 5d	42,0	30,0	✓
a1 ≥ 7d (əsas tirdə)	42,0	42,0	✓
a2,CG ≥ 4d (ikinci dərəcəli, yan)	24,0	24,0	✓
a1,CG ≥ 10d (ikinci dərəcəli)	61,1	60,0	✓
a2,CG ≥ 4d (ikinci dərəcəli, alt/üst)	35,2	24,0	✓
a2,CG ≥ 4d (əsas, alt/üst)	54,8	24,0	✓
a1,CG ≥ 10d (əsas tir ucu)	2840,0	60,0	✓
lef ≥ 6d (ikinci dərəcəli)	141,0	36,0	✓
lef ≥ 6d (əsas)	99,0	36,0	✓

12. Birləşmə formasında araşdırma

Siyahıda bir birləşmə seçiliykən Birləşmə Formunda Aç düyməsi həmin birləşməni əllə hesab aparılan Ağac Birləşmə Hesabı formasında açır. Forma Vintli (oxboyu) rejiminə keçir; layihələndirilmiş birləşmədə dartılma vinti qrupunun oxboyu yoxlaması layihə dəyərləri ilə doldurulub hesablanır: vint diametri və diş dibi diametri, f_tens,k, həlledici elementdəki dişli uzunluq l_ef və lif bucağı, vint sayı, k_mod, γ_M və qrupa düşən oxboyu qüvvə F_ax,Ed = V_Ed / (2 sin θ) (maili düzəndə V_Ed / sin θ). Formanın başlığında açılan birləşmə (tir, ucu və əsas element) yazılır.

Şəkil 25 – Birləşmə forması, Giriş sekməsi: sahələr avtomatik layihədən doldurulub

Şəkil 26 – Nəticələr sekməsi: dartılma vinti qrupunun oxboyu yoxlaması

Dartılma vinti həlledicidirsə formdakı istifadə nisbəti avtomatik layihədəki η ilə eynidir; sıxılma vinti (dayanıqlıq itkisi) həlledicidirsə forma daha kiçik nisbət göstərir, çünki forma yalnız dartılma vintini yoxlayır. Formada ağaca bağlı müqavimətlər k_mod / γ_M ilə, vintin polad dartılma müqaviməti F_t,Rd = n_ef · f_tens,k / γ_M2 ilə hesablanır (avtomatik layihə ilə eyni). Dəyərlər dəyişdirilərək fərqli vint və aralıqlar sınana bilər; Rapor düyməsi bu tək yoxlamanın hesabatını verir.

13. Kiçik nümunə: dörd sütunlu çərçivə

Avtomatik layihələndirməni sıfırdan qurulmuş kiçik modeldə izləmək üçün: 4,00 × 3,00 m aralıqlı, dörd C24 sütunlu (14 × 14 sm) tək mərtəbəli çərçivə; uzun kənarlarda 14 × 28 sm əsas tirlər, qısa kənarlarda 12 × 24 sm tirlər və 1,00 m aralıqla üç döşəmə tiri (10 × 24 sm). Döşəmə tirlərinə əlavə daimi yük 150 kq/m və əlavə müvəqqəti yük 200 kq/m, kənar tirlərinə bunların yarısı verilib (tir xüsusiyyətlərindəki Ek G / Ek Q). Yük əmsalları 1,35 G + 1,5 Q kimi daxil edilib: yeni layihədə G və Q əmsalları 1,0 / 1,0 gəlir; hədd halı layihələndirilməsi üçün Layihə Ümumi Ayarları-ndan dəyişdirilməlidir.

Şəkil 27 – Kiçik nümunədə avtomatik layihələndirmə pəncərəsi

Cədvəl 14 – Kiçik nümunə: birləşmələr

No	Tir / uc	Əsas element	Növ	VEd (kN)	Vint	Düzən	VRd (kN)	η	Hal
1	HB01 / I	DHB01	Tir–sütun	11,83	3 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	12,61	0,94	Uyğun
2	HB01 / J	DHB02	Tir–sütun	11,83	3 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	12,61	0,94	Uyğun
3	HB02 / I	DHB03	Tir–sütun	11,83	3 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	12,61	0,94	Uyğun
4	HB02 / J	DHB04	Tir–sütun	11,83	3 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	12,61	0,94	Uyğun
5	HB03 / I	DHB03	Tir–sütun	3,94	1 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	4,72	0,83	Uyğun
6	HB03 / J	DHB01	Tir–sütun	3,94	1 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	4,72	0,83	Uyğun
7	HB04 / I	DHB04	Tir–sütun	3,94	1 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	4,72	0,83	Uyğun
8	HB04 / J	DHB02	Tir–sütun	3,94	1 x 2 Ø6x260	Çarpaz 45°	4,72	0,83	Uyğun
9	HB05 / I	HB02	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun
10	HB05 / J	HB01	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun
11	HB06 / I	HB02	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun
12	HB06 / J	HB01	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun
13	HB07 / I	HB02	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun
14	HB07 / J	HB01	Tir–tir (T)	7,59	2 x 2 Ø6x240	Çarpaz 45°	7,73	0,98	Uyğun

Döşəmə tirinin uc kəsməsi əllə: tir yükü 1,35 · (150 + öz çəkisi ≈ 10) + 1,5 · 200 ≈ 516 kq/m, aralıq 3,00 m → V_Ed = q · L / 2 ≈ 7,59 kN; proqram 7,59 kN verir. k_mod = 0,80 × 1,00 = 0,80 (proqramın öz şaquli yük birləşməsi: c_y = 0,80; C_N = 1,00).

14. İpucları və tez-tez rast gəlinən hallar

• Hal "Analiz yoxdur", V_Ed = 0: analiz işə salınmayıb ya da model analizdən sonra dəyişdirilib; analizi işə salın, sonra Tara və Layihələndir.
• Yük əmsalları: V_Ed proqramın yük birləşmələrindən gəlir. Proqramın öz şaquli yük birləşməsi Layihə Ümumi Ayarlarındakı G və Q əmsalları ilə qurulur; yeni layihədə bunlar 1,0 / 1,0-dır, hədd halı layihələndirilməsi üçün 1,35 / 1,5 daxil edilməlidir.
• k_mod kiçik görünür: c_y həlledici kombinasiyadan gəlir; istifadəçi təyinli kombinasiyalarda yüklənmənin təsir müddəti "Orta Süreli Etki" / "Anlık Etki" seçilməyibsə 0,60 götürülür. C_N elementin rütubət seçimidir (Tir / Sütun Xüsusiyyətləri). İstəsəniz pəncərədən sabit k_mod seçin.
• Çox sayda detal tipi: "Eyni kəsikli birləşmələrdə tək detal" seçimi açıq olarkən tiplər kəsik qruplarına enir; bağlı olarkən hər qüvvə səviyyəsi ayrı vint uzunluğu seçir.
• Tir oxu sütunun kənarından keçir: sütunun DNM / ekssentrisitet ayarı real ekssentriklik sayılır; vintlər tir ilə sütun üzünün üst-üstə düşən enində yerləşir. Tir əslində sütun üzünə ortalıdırsa sütunu düyünə ortalayın (DNM), birləşmə tam enlə layihələndirilir.
• Maili tirlər və ferma üzvləri taranmır; düyünləri oxboyu qüvvə ötürür. Atlanan tir sayı hesabatda yazılır.
• Yanal kəsmə (V3) layihəyə daxildir: vintlərin yanal müqaviməti ilə qarşılanır və şaquli kəsmə ilə birləşdirilir (η = √(η_V² + η₃²)). Yanal yük nəzərəçarpandırsa (η₃ > 0,10) vintlər ikinci dərəcəli tirin yüklü kənarından a_4,t qədər içəridə saxlanılır; bu, enə sığan vint sayını azalda bilər. Bu nümunədə 476 birləşmədə η₃ > 0,10; ən böyük V3 = 25,95 kN (HZ241 tiri, halı: Qeyri-kafi). Tirin oxboyu dartılma qüvvəsi yalnız tir FEM modelində şaquli ekssentriklik (ofset) olmadıqda layihəyə alınır (ofsetli modeldə oxboyu qüvvə süni kompozit təsir ehtiva edir; bu nümunədə alınmayıb).
• Qarşılıqlı üzlərdən girən vintlər: əsas tirə iki yandan tir sancılırsa və vintlər əsas tir enin yarısını keçirsə proqram şaxmatlama qeydi düşür; tətbiqdə vintlərin toqquşmamasına diqqət edin.
• Vintlər tək sıradır: tir enə sığan say çatmırsa hal Qeyri-kafi olur; kəsiyi böyüdün ya da başqa birləşmə növü seçin.
• Nəticələr fayla saxlanılmır: hesabat və cizgini aldıqdan sonra saxlayın; layihə yenidən açıldıqda analiz və tarama yenidən aparılır.

Məqalədəki girişlər nümunə məqsədlidir; vint məhsulunun performans bəyanı (DoP / ETA) dəyərlərinin, birləşmə detalının və dayaq şərtlərinin doğrulanması layihənin məsul mühəndisinə aiddir.