Fundamentos Teóricos del Diseño en Acero Ligero

Este artículo resume la teoría en la que se basa el módulo de acero ligero de StatiCAD y la aplicación en el programa de las relaciones de HCBTİE (Hafif Çelik Binaların Tasarımı İçin Esaslar, Principios para el Diseño de Edificios de Acero Ligero). Para el uso, véase el artículo Diseño de Paneles y Montantes de Acero Ligero.

1. Tipos de pandeo en secciones conformadas en frío

En las secciones conformadas en frío de pared delgada (t ≈ 1–4 mm), la capacidad portante la determina normalmente no la fluencia, sino la interacción de tres tipos de pandeo:

Tipo	Comportamiento	Equivalente en el método
Pandeo local	Arrugamiento de longitud de onda corta de las partes de placa (alma, ala, labio); los ejes de la sección no se desplazan.	Anchos efectivos → área efectiva y módulo resistente efectivo
Pandeo distorsional	Deformación del ala con labio por giro en torno a la línea de unión alma–ala (longitud de onda intermedia).	Fila de resistencia independiente basada en la tensión crítica distorsional
Pandeo global	Pandeo del elemento completo por flexión, por torsión o por flexión–torsión (longitud de onda larga).	Carga crítica global y curva de columna

2. Modelo de sección

La sección se construye como una cadena de líneas medias conectadas con las dimensiones del catálogo del fabricante (en Sigma, H, A, B, C1, C2, E, F, G, T). Las magnitudes de torsión se obtienen de la misma cadena con la teoría de secciones abiertas de pared delgada: J = Σ(b·t³)/3; el centro de cortante y la constante de alabeo Cw con el método de coordenadas sectoriales.

nota

El modelo de línea media con esquinas vivas da, respecto a la sección real con esquinas redondeadas, un área y unos momentos de inercia unos pocos por ciento superiores. Por ello, A, Ix e Iy brutos se toman con los valores de catálogo; el área efectiva y los módulos resistentes efectivos calculados en el modelo se reducen en la misma proporción (la proporción se aplica solo en el sentido de reducción).

3. Método del Ancho Efectivo (MAE)

Para cada parte de placa bajo compresión, la esbeltez y la relación de ancho efectivo:

info

• λp = √(f / Fcr,placa), Fcr,placa = k · π²E / [12(1−ν²)] · (t/b)²
• ρ = (1 − 0,22/λp) / λp ≤ 1 → beff = ρ·b

En partes con dos bordes apoyados (alma, ala) k = 4,0; en partes con un borde libre (labio) k = 0,43. En flexión se usan expresiones generalizadas que dependen del gradiente de tensiones; la zona traccionada es totalmente efectiva. En compresión axial, los anchos efectivos se calculan al nivel de tensión de resistencia para obtener el área efectiva, y en flexión se obtienen los módulos resistentes efectivos respecto a la cara comprimida.

4. Resistencia a compresión axial

• Global: La menor de las combinaciones de pandeo por flexión en los dos ejes, pandeo por torsión pura y pandeo por flexión–torsión debido a la excentricidad del centro de cortante (HCBTİE 4.10.3.1).
• Curva de columna: λc = √(Fy/Fcre); λc ≤ 1,5 → Fn = 0,658^(λc²) · Fy; λc > 1,5 → Fn = (0,877/λc²) · Fy; Pne = Ae(Fn) · Fn.
• Local: Pnl con el área efectiva.
• Distorsional: A partir de la tensión crítica distorsional Fcrd; si λd ≤ 0,561, Pnd = Py; en caso contrario Pnd = [1 − 0,25·(Pcrd/Py)^0,6]·(Pcrd/Py)^0,6·Py.
• Resistencia última: Pn = min(Pne, Pnl, Pnd).

Método	Compresión	Flexión	Cortante
LRFD (por defecto)	Pd = φc·Pn, φc = 0,85	Md = φb·Mn, φb = 0,90	φv = 0,90
ASD (comparación)	Pd = Pn/Ωc, Ωc = 1,80	Md = Mn/Ωb, Ωb = 1,67	Ωv = 1,60

5. Flexión, cortante y efectos combinados

• Flexión: Se siguen por separado los dos casos en que están comprimidas las fibras superiores o las inferiores. La menor de las filas global (pandeo lateral–torsional, HCBTİE Ec. 4.10.21), local (módulo resistente efectivo) y distorsional: Mn = min(Mne, Mnl, Mnd). En la viga, los momentos positivos y negativos se envuelven por separado y cada uno se compara con la resistencia calculada con su propia longitud de arriostramiento lateral y su coeficiente Cb (Sección 9). Si el elemento está arriostrado lateralmente (en el panel, si hay revestimiento; en la vigueta de forjado, con momento positivo, si el ala superior está unida al revestimiento), no se aplica la limitación por pandeo lateral–torsional. En la columna se toma Cb = 1.
• Cortante: Con la altura del alma plana, Vy = 0,6·Fy·Aw y pandeo por cortante Vcr; según la esbeltez del alma, zonas de fluencia, de pandeo por cortante inelástico o elástico.
• Axial + flexión: |PEd|/Pd + |Mx,Ed|/Md,x + |My,Ed|/Md,y ≤ 1,0 (HCBTİE Ec. 4.8.4).
• Cortante + flexión: Verificación simultánea con M y V de la misma sección y la misma combinación (Ec. 4.8.5/4.8.6; Sección 9).
• Tracción axial (columna): Td = min(φy·Fy·Ag; φt·Fu·An), An = Ag; tracción + flexión Ec. 4.8.1/4.8.2.

6. Pandeo distorsional: método general y banda finita

La expresión simplificada de kd de HCBTİE está definida solo para secciones C y Z con labio simple, con seis condiciones geométricas, y es claramente conservadora. StatiCAD calcula la tensión crítica distorsional con el método general de HCBTİE 4.10.3.3: para cada ala con labio, las propiedades de la unidad de ala (ala + labio, y retorno si lo hay) se calculan numéricamente a partir de la cadena de líneas medias y la tensión crítica se obtiene de las rigideces al giro (en compresión, Ec. 4.10.32–4.10.37; en flexión, 4.10.41–4.10.47).

• En las secciones Sigma, Sigma+ y C+ y en las secciones C/Z que no cumplen las condiciones se usa solo el método general. En C/Z que cumplen las condiciones, como se permiten ambos métodos, se toma el más favorable. La nota al pie del informe indica qué método se ha aplicado.
• El método general no reduce la capacidad en ningún perfil respecto a la expresión simplificada.
• En este método el alma de la Sigma se considera plana; respecto a la solución de banda finita, el resultado en la Sigma es claramente conservador.

info

Opción de banda finita (HCBTİE 4.10.2 (a)): La opción Distorsional del cuadro “Método de diseño de elementos de acero ligero” en Ajustes generales del proyecto → Selección de normativa admite tres valores: Método general, Banda finita para C+ (por defecto) y Banda finita en todas las secciones. En la solución de banda finita se calcula la curva de firma de pandeo de la sección y la tensión crítica se toma del mínimo distorsional; si no hay un mínimo distorsional claro, el valor no puede superar al del método general (lado seguro). Como en las secciones C+ el método general sobrestima la tensión distorsional, en estas secciones la banda finita es el valor por defecto. Si se elige “Todas las secciones”, la capacidad de Sigma y Sigma+ aumenta claramente.

7. Restricción al giro del revestimiento (kφ)

El revestimiento de OSB o contrachapado restringe el giro del ala del montante y aumenta la resistencia al pandeo distorsional. Si se han introducido datos del revestimiento, kφ se calcula según AISI S240 Anexo 1 a partir de los componentes de rigidez a flexión de la placa y rigidez de la conexión, y se añade a las relaciones distorsionales. Se usa el menor de las dos caras; la placa de yeso no se considera en el cálculo de resistencia (kφ = 0). Si no se cumplen las condiciones de separación de tornillos ≤ 305 mm y separación de montantes ≤ 625 mm, se toma kφ = 0.

La flecha se calcula con la inercia de la sección efectiva en el momento de servicio (HCBTİE 4.9.5).

8. Capacidad a cortante del revestimiento del panel y solicitaciones de los montantes

• Capacidad a cortante del panel: Vc = 0,6 · vc · L (L ≥ 0,30 m y h/L ≤ 4); en el intervalo 2 ≤ h/L ≤ 4, reducción 2L/h. Con dos caras, los revestimientos iguales se suman y en los distintos se toma max(2·menor, mayor).
• Solicitación del montante intermedio: Nint = N · s/L. Solicitación del montante de borde: Nborde = max[N·(s/2)/L + (V·h/L)/n; Cd]; Cd se calcula a partir de las combinaciones con el efecto sísmico amplificado con D (TBDY 10.4.1.1(a)).
• En los montantes de muros exteriores, momento de viento fuera del plano M = γW · w · b · h²/8, con amplificación de segundo orden; w = max(0,8·q; 0,5) kN/m².

9. Vigueta de forjado: flexión con signo, Cb, flexión–cortante simultáneos, aplastamiento del alma, 7.4 y 7.5

Envolvente de momentos con signo. Los M3 y V2 en los extremos de tramo (estaciones) de la viga se construyen, para cada combinación de resistencia de la lista de combinaciones de acero ligero, a partir de los resultados de los estados de carga. El momento positivo (vano; ala superior comprimida) y el momento negativo (apoyo; ala inferior comprimida) se envuelven por separado: M+ = máx M, M− = máx(−M); se guarda el nombre de la combinación determinante. El cálculo del ancho efectivo se realiza tres veces:

1. Positivo: Ly = Lz = Lb+, Cb+; si el ala superior está unida de forma continua al revestimiento, no hay pandeo lateral-torsional → Md+ (sección con el ala superior comprimida).
2. Negativo: Lb−, Cb−, sin arriostrar → Md− (sección con el ala inferior comprimida).
3. Arriostrado (Fn = Fy, HCBTİE 4.6.3) → Mdlo± = facb·Mnl; si se declara rigidizador, el menor entre este valor y la fila distorsional (4.6.4).

La relación de flexión es máx(M+/Md+, M−/Md−). En la interacción axial (Ec. 4.8.4) se utiliza el Md del signo determinante.

Cb. HCBTİE 4.10.21 no contiene una expresión de Cb; se aplican HCBTİE 1.3 y AISI S100 F2.1.1. El valor se calcula a partir del diagrama de |M| de la combinación determinante:

info

Cb = 12,5·Mmáx / (2,5·Mmáx + 3·MA + 4·MB + 3·MC), 1 ≤ Cb ≤ 3

MA, MB y MC son los valores en los puntos de cuarto (interpolación lineal entre estaciones). En una viga con un extremo sin apoyo (voladizo) y cuando Lb < L (arriostramiento intermedio) se toma Cb = 1 (del lado de la seguridad; no se conoce el diagrama entre arriostramientos intermedios).

Flexión + cortante simultáneos (HCBTİE 4.8.2). En cada estación y combinación se toman M y V conjuntamente; el denominador es Mdlo± según el signo del momento:

info

• Sin rigidizador: √((M/Mdlo)² + (V/Vd)²) ≤ 1,0 (Ec. 4.8.5)
• Con rigidizador, solo cuando M/Mdlo > 0,5 y V/Vd > 0,7: 0,6·M/Mdlo + V/Vd ≤ 1,3 (Ec. 4.8.6)

Aplastamiento del alma (HCBTİE 4.8.3). 4.8.3 exige M̄ ≤ Mdlo y P̄ ≤ Pd; no da una expresión para Pd. Se aplican HCBTİE 1.3 (Tabla 1.1) y TS EN 1993-1-3 6.1.7.2: sección de un alma, ángulo del alma φ = 90°; hw = H − t, k = fyb/228:

info

• k1 = 1,33 − 0,33k; k2 = 1,15 − 0,15·r/t (0,50 ≤ k2 ≤ 1,0); k3 = 1,0; k4 = 1,22 − 0,22k; k5 = 1,06 − 0,06·r/t ≤ 1,0
• Apoyo extremo, ala rigidizada (C, Z, C+): Rw,Rd = k1·k2·k3·[9,04 − hw/(60t)]·[1 + 0,01·ss/t]·t²·fyb/γM1
• Apoyo extremo, ala no rigidizada (U): k1·k2·k3·[5,92 − hw/(132t)]·[1 + 0,01·ss/t] (ss/t ≤ 60) o ·[0,71 + 0,015·ss/t] (ss/t > 60)
• Apoyo intermedio: k3·k4·k5·[14,7 − hw/(49,5t)]·[1 + 0,007·ss/t] (ss/t ≤ 60) o ·[0,75 + 0,011·ss/t] (ss/t > 60)
• Dos fuerzas locales opuestas: en el extremo k1·k2·k3·[6,66 − hw/(64t)]·[1 + 0,01·ss/t]; en el interior k3·k4·k5·[21,0 − hw/(16,3t)]·[1 + 0,0013·ss/t]

Validez: r/t ≤ 6 y hw/t ≤ 200. El alma Sigma es un alma rigidizada; al no comprobarse las condiciones de 6.1.7.4, queda fuera del alcance. En LRFD se toma Pd = Rw,Rd (γM1 = 1,0) y en ASD Rw,Rd/1,5. La demanda es el cortante de extremo en todas las combinaciones de resistencia. Si el extremo de una viga de acero ligero en la misma dirección está a menos de 1 cm, el apoyo se considera apoyo intermedio y se suman los cortantes de ambos lados. En la forma de apoyo automática, si en el extremo hay un elemento vertical (columna), se considera que la viga se une por el alma (sin comprobación); si no hay columna y hay muro, se supone apoyada. La interacción de TS EN 1993-1-3 6.1.11 (M/Mc,Rd + F/Rw,Rd ≤ 1,25) se informa a título indicativo porque HCBTİE no la exige.

Rigidizador de alma (HCBTİE 7.4). Si el alma plana tiene h/t = (H − 2(t + r))/t > 180 o V > 0,8Vd, se necesita un rigidizador intermedio: espesor ≥ el del alma, separación s ≤ min(4h; 500 mm), ancho ≥ 20 mm, atornillado. La longitud de apoyo de la vigueta de forjado es de al menos 40 mm (7.4(e)).

Flecha solo por sobrecarga (Tabla 7.1). Se calcula con el mayor valor absoluto de la suma de momentos de los estados de carga Q: 5/48·MQ·L²/(E·I) ≤ L/250; I es la inercia efectiva de servicio. No se aplica en el tipo de flecha de voladizo.

Vibración (HCBTİE 7.5). Condición: L/d ≤ 18 y frecuencia natural ≥ 8 Hz; si no se cumple, la separación de viguetas debe ser inferior a 40 cm y deben ejecutarse al menos dos filas de arriostramiento transversal (bridging). La frecuencia se estima a partir del momento en el centro del vano, como viga simple de un vano con una carga uniformemente distribuida equivalente (w = 8M/L², M = MG + 0,3·MQ):

info

fn = π/(2L) · √(E·Ix·g / (8·M))

En una viga continua o empotrada, como el momento de vano es menor, la estimación aumenta; pero este aumento es menor que el incremento real de la frecuencia (con ambos extremos empotrados, la estimación es 1,73 veces y la real 2,27 veces), es decir, la estimación queda del lado de la seguridad. Para el valor exacto debe utilizarse el modelo de elementos finitos del forjado.

10. Producción del forjado de acero ligero: franjas y vigas articuladas

Si el forjado se deja como una sola lámina y se le añaden vigas, la malla regular de láminas no deja nudos en las vigas interiores y las vigas no reciben carga; en una malla irregular, aunque pase carga, la distribución es irregular y en las vigas aparece una fuerza axial artificial. Por ello, el forjado se divide entre las vigas en franjas, como en la producción de losas nervadas: cada franja se conecta a las vigas de sus bordes mediante transferencia clásica o en la lámina de elementos finitos (los nudos de borde de la franja quedan sobre la viga).

• División: Si las coordenadas perpendiculares al eje de los bordes paralelos a las vigas son a0 < a1, entonces n = ⌈(a1 − a0)/s⌉ y s′ = (a1 − a0)/n; las vigas se sitúan en las líneas a0 + j·s′ (j = 1 … n−1), con sus extremos sobre los otros dos bordes (que pueden ser inclinados). Los elementos de borde (viga o muro) ocupan el lugar de la primera y la última viga.
• Ancho de carga: En la transferencia clásica, a los lados largos de la franja corresponden trapecios delimitados por líneas a 45°; con L = 4,0 m y s′ = 0,4 m, el área que recibe una viga a ambos lados es 2·(4,0 + 3,6)/2·0,2 = 1,52 m² y el ancho de carga equivalente es 0,38 m (los triángulos de los lados cortos van a las vigas de borde).
• Articulaciones: Las vigas se generan con M2 + M3 liberados en ambos extremos y trabajan como vigas simples (momento de extremo nulo).
• Efecto de lámina: Si las franjas participan en la rigidez del sistema como láminas, la rigidez fuera del plano del revestimiento reparte la carga entre las vigas. El efecto es pequeño con vigas de borde rígidas y grande con vigas de borde flexibles; el análisis emite una advertencia. Para el diseño con ancho de carga se recomienda la transferencia clásica y que los forjados no participen en la rigidez.

11. Diafragma del forjado de acero ligero

Código. TBDY 10.5 y HCBTİE 7.4 (a)–(e) coinciden: (a) los forjados se dimensionan bajo la acción sísmica con D (2 en acero ligero); (b) se demuestra por cálculo que las fuerzas del diafragma se transmiten mediante tornillos o pernos a los paneles verticales, a las viguetas de forjado y a los cordones; (c) para las fuerzas de cordón se utiliza, si es necesario, un elemento de transferencia longitudinal; (d) si el hueco es ≤ 3 %, no se requiere cálculo adicional (si se supera, modelo de lámina y mecanismo de transferencia de carga); (e) apoyo ≥ 40 mm. Los códigos no contienen una tabla de resistencia a cortante del diafragma, un límite de relación de aspecto ni una expresión aparte de fuerza de diafragma.

Fuerza. Según TBDY 4.5.6.4, la fuerza transmitida del forjado al elemento vertical es la diferencia entre el cortante de la sección superior del elemento en la planta y el cortante de la sección inferior de su continuación en la planta superior. El programa establece esta diferencia por línea de muro (misma dirección ±5°, distancia perpendicular al eje ≤ 20 cm): F = Σ Vsup(paneles de la planta inferior)·u − Σ Vinf(paneles de la planta superior)·u (u: dirección de la línea). Así no hay errores de correspondencia en paneles divididos por puertas y ventanas ni cuando el número de muros de la planta superior e inferior es distinto. Los casos de sismo horizontal se multiplican por el coeficiente D de su dirección; el viento se toma sin D; las combinaciones con sismo y las de solo viento se envuelven por separado.

Revestimiento. Modelo de TBDY Figura 10.11: v = F/B. La fuerza de línea se divide por la suma de los intervalos en que la línea corta los forjados (profundidad del diafragma B); si el muro es más corto que B, el colector transporta la fuerza intermedia. Capacidad φ·vn (sismo 0,60 / Ω 2,5; viento 0,65 / 2,0; coeficientes de panel de TBDY Tabla 10.4 por analogía).

Colector. Fuerzas unitarias a lo largo de la línea: los paneles de la planta superior aportan V/ℓ, los paneles de la planta inferior reciben V/ℓ y el revestimiento aporta F/B de forma uniforme. N(s) = ∫(qsup − qinf + qd) ds es lineal por tramos; |N|máx se compara con la resistencia a tracción del perfil de la vigueta de forjado (HCBTİE 4.4; An = Ag − 2·dv·t). Con un único muro corto resulta N = F·(1 − ℓ/B); con muros superior e inferior desplazados, igual al cortante del muro superior; con muros superpuestos, ≈ 0.

Unión. En el entramado de plataforma, todo el cortante de la sección superior del panel de la planta inferior pasa por los tornillos entre la vigueta de forjado / perfil perimetral y el ala superior del panel. La demanda es el cortante de la envolvente amplificado con D; la capacidad es n·Ps: n = máx(1, round(ℓ/s)), Ps = φ·Pns (TBDY 10.3.4: Pns1 = 4,2·√(t2³·dv)·Fu2, Pns2 = 2,7·t1·dv·Fu1, Pns3 = 2,7·t2·dv·Fu2; φ = 0,5 / Ω = 3,0); t1 es el espesor de la vigueta de forjado y t2 el del ala superior del panel.

Cordón. A cada familia de forjado le corresponde su parte de área de la fuerza neta del nivel: Ffamilia = Fk·Afamilia/Ak. En la dirección X, T = C = F·Ly/(8·Lx); en la dirección Y, F·Lx/(8·Ly) (viga simple; del lado de la seguridad en un diafragma continuo).

Comprobaciones de hormigón armado. En los niveles cuyos forjados son todos de acero ligero no se realizan las comprobaciones de TBDY 7.11 de tensión del diafragma de hormigón armado, de unión y de armadura de huecos; en los niveles mixtos sí se realizan.

12. Desfase del eje de la viga: descuento de la fuerza axial compuesta

Si en los Ajustes generales del proyecto está marcada la opción Tener en cuenta Offset1 y Offset2 en la matriz de rigidez del sistema o Tener en cuenta las excentricidades en la matriz de rigidez del sistema con eje definido, el eje de la viga se modela e2 por debajo del eje del nudo. Como el diafragma rígido o los apoyos coartan el desplazamiento axial de los nudos, el perfil se comporta como una sección compuesta que trabaja con un ala infinitamente rígida y recibe una fuerza axial que en realidad no existe. Esta fuerza es constante en cada cadena entre los nudos del diafragma:

info

• Nk = ck · M̄3, ck = A·e2 / (I3 + A·e2²)
• M̄3: momento medio ponderado por longitud a lo largo de la cadena (media de los momentos de extremo de los tramos); M3 es el momento total respecto al eje del nudo.

Por ejemplo, en una vigueta de forjado C200x80x16x2 de 5 m (A = 7,51 cm², I3 = 471,9 cm⁴, e2 = −10 cm) resulta ck = −6,14 m⁻¹; las fuerzas axiales de los tramos de elementos finitos reproducen esta expresión con un 0,02 % de diferencia. En la envolvente de la viga de acero ligero, esta parte se descuenta de la fuerza axial del tramo de cada estado de carga; M3 no cambia, es decir, el perfil soporta el momento total sin contribución compuesta. La parte descontada no supera |N| ni invierte su signo; en un estado de carga sin diafragma o con coartación parcial se conserva la fuerza axial real restante. Como la media del tramo se toma de los momentos de extremo con la regla del trapecio, con carga distribuida queda del lado de la seguridad aproximadamente el 0,7 % del valor máximo (en 10 tramos (2/3)/n²). La corrección se aplica solo a las vigas de acero ligero; los resultados de elementos finitos de la viga siguen mostrando la fuerza axial bruta.

13. Hipótesis y límites

• Como ASD no está definido en HCBTİE, se aplica con los coeficientes de seguridad de AISI S100 y la lógica de combinaciones ASD de ASCE 7; en la aprobación oficial de proyectos debe tomarse como base LRFD.
• En el pandeo distorsional no se tiene en cuenta el gradiente de momento (β > 1) (lado seguro).
• En tracción axial, el área neta se toma igual al área bruta; los agujeros y los estados límite de la unión deben verificarse aparte.
• El camino de cálculo es para las secciones predefinidas C, Z, U, C+, Sigma y Sigma+. En la sección Z solo se calcula la flexión alrededor del eje perpendicular al alma.
• La flexión por viento y la flecha fuera del plano se aplican solo en muros con eje de borde marcado (exteriores); no se modelan la presión/succión interior ni los incrementos de la zona de esquina.
• El apoyo lateral que el revestimiento proporciona al montante se idealiza con la hipótesis de una longitud de pandeo igual a la separación de montantes.
• En la vigueta de forjado, el arriostramiento por revestimiento y por bloqueo es una declaración del usuario. Cb se toma 1 en voladizo y en longitudes con arriostramiento intermedio. La frecuencia de vibración es una estimación de viga simple. El aplastamiento del alma está limitado al alcance de TS EN 1993-1-3 6.1.7.2 (alma Sigma, r/t > 6 y hw/t > 200 quedan fuera del alcance).
• La producción del forjado de acero ligero solo funciona en forjados cuadriláteros con bordes paralelos al eje; la distribución del ancho de carga es exacta en la transferencia clásica y, en el modelo de lámina, el revestimiento reparte la carga entre las vigas.
• En el diafragma del forjado no existe un valor de código para vn (por defecto, analogía con el panel de muro de TBDY Tabla 10.5). El cordón y el colector se suponen continuamente arriostrados a compresión; la fuerza de cordón proviene del modelo de viga simple; las columnas no entran en la fuerza de línea (sí en la fuerza neta del nivel); la relación de huecos se calcula cuando están activados los controles de irregularidad. En las definiciones sin viguetas de forjado generadas no se imprime la tabla detallada del diafragma; los resultados aparecen en la fila del nivel, en las advertencias de análisis y en la lista de control del proyecto.