Studi Verifikasi Baja Ringan
Artikel ini merangkum studi verifikasi perhitungan panel, stud, balok, dan kolom baja ringan. Verifikasi dilakukan secara berlapis: properti penampang dibandingkan dengan katalog produsen, besaran torsi dengan solusi bentuk tertutup dan aplikasi independen, rantai kekuatan dengan persamaan peraturan dan perhitungan manual, penurunan gaya yang bekerja dengan perhitungan manual; seluruh alur dari pengaturan hingga laporan dijalankan secara menyeluruh pada proyek contoh. Untuk persamaan, lihat artikel Dasar-Dasar Teori Desain Baja Ringan.
1. Properti penampang: 527 profil × katalog
Untuk setiap profil dalam pustaka profil baja ringan bawaan, properti bruto yang dihitung dengan model garis tengah bersudut tajam dibandingkan dengan katalog (model / katalog − 1):
| Keluarga (jumlah) | A | Ix | Iy |
|---|---|---|---|
| C (89) | +1,4% … +5,5% | +1,9% … +5,3% | +3,2% … +6,6% |
| Z (90) | +1,4% … +6,6% | +1,9% … +6,4% | +3,4% … +8,3% |
| U (88) | +0,8% … +2,5% | +1,2% … +2,8% | +0,1% … +1,2% |
| Sigma (90) | +1,7% … +6,0% | +2,0% … +4,6% | +3,8% … +8,5% |
| C+ (87) | +2,4% … +6,4% | +2,5% … +4,5% | +3,3% … +6,4% |
| Sigma+ (83) | +2,7% … +5,9% | +2,6% … +3,9% | +4,0% … +7,2% |
Penyimpangan bersifat seragam dan berasal dari asumsi sudut tajam model (jika sudut dibulatkan, penyimpangan luas turun ke rata-rata 1%). Karena pada desain A, Ix, dan Iy bruto diambil langsung dari nilai katalog, penyimpangan tidak berpengaruh pada desain; posisi titik berat berimpit dengan katalog dalam 0,4 mm.
2. Besaran torsi
| Pengujian | Hasil |
|---|---|
| Solusi bentuk tertutup — penampang U datar (b = 50, h = 100, t = 2 mm) | Jarak pusat geser dan konstanta warping sama persis dengan solusi numerik |
| Aplikasi independen vs. program, 90 profil Sigma | Selisih relatif terbesar untuk J, Cw, dan pusat geser < 3·10⁻⁵ |
3. Metode umum tekuk distorsional
Metode umum (HCBTİE 4.10.3.3) telah diverifikasi melalui tiga jalur independen: perhitungan independen yang ditulis ulang dari halaman peraturan, dua solver strip hingga yang terpisah, dan inspeksi kode. Perhitungan independen mereproduksi tegangan kritis dan setengah panjang gelombang kritis pada enam penampang dengan ketelitian lebih baik dari seperseribu:
| Penampang | Fcrd tekan, program / independen (MPa) | Fcrd lentur, program / independen (MPa) |
|---|---|---|
| S200-50x67x16x2 | 183,0 / 183,0 | 377,4 / 377,4 |
| C200x80x16x2 | 169,2 / 169,2 | 300,0 / 300,0 |
| Z200x60x15x2 | 175,6 / 175,6 | 411,7 / 411,7 |
| Z400x100x21x2 | 55,2 / 55,2 | 164,6 / 164,6 |
| C+200-89x25x15x4 | 606,5 / 606,5 | 922,4 / 922,4 |
| S+200-55x95x25x15x4 | 574,7 / 574,7 | 850,0 / 850,0 |
Pada kasus dengan moda distorsional yang jelas, metode umum sesuai dengan solusi strip hingga dalam rentang −7% … +0% pada tekan dan +4% … +14% (konservatif) pada lentur. Karena pada penampang Sigma metode menganggap badan datar, hasilnya nyata-nyata konservatif; pada penampang C+, karena pada tekan tetap sedikit di atas nilai strip hingga, opsi strip hingga dijadikan bawaan untuk penampang ini.
4. Solver strip hingga
Solver strip hingga program pertama-tama diuji dengan matriks strip tunggal terhadap solver acuan independen (selisih relatif ≤ 2·10⁻¹⁰), kemudian tegangan kritis dibandingkan dengan jaring yang sama (pelat datar, siku, penampang C, Sigma, Z, dan C+; hasil sama persis). Pada seluruh 439 profil berlip dalam katalog (861 kasus tekan/lentur), selisih terbesar antara tegangan kritis kedua solver adalah 9·10⁻⁵, dengan rata-rata 8·10⁻⁶. Ketika jaring diperhalus dua kali, hasil berubah paling banyak 0,3%.
5. Balok dan kolom (penampang yang ditetapkan pada elemen)
Pada sebuah proyek uji, balok dan kolom ditetapkan SIGMA S200-50x67x16x2, dan material diambil S235. Nilai program dibandingkan dengan perhitungan independen dan perhitungan manual:
| Besaran | Perhitungan manual / independen | Program (YDKT) | Hasil |
|---|---|---|---|
| Kuat lentur balok Md (Lb = L = 6,0 m, Cb = 1,579; tekuk torsi lateral penentu) | 3,222 kNm | 3,2225 kNm | Sama persis |
| Kuat geser balok Vd | 32,39 kN | 32,39 kN | Sama persis |
| Kolom Pd / Md,x / Md,y (KL = 3,0 m) | 54,83 kN / 6,587 kNm / 1,578 kNm | 54,83 / 6,587 / 1,578 | Sama persis |
Pada kuat lentur balok, panjang tanpa kekangan lateral adalah panjang elemen (Lb = L = 6,0 m) dan Cb dihitung dari diagram momen kombinasi 1,6G+Q yang menentukan: Mmaks = 0,176 (ujung), MA = 0,044, MB = 0,134, MC = 0,094 kNm → Cb = 12,5·0,176 / (2,5·0,176 + 3·0,044 + 4·0,134 + 3·0,094) = 1,583 (program 1,579; selisih berasal dari pembulatan momen yang ditampilkan). Pey = π²·206010·325600/6000² = 18 390 N, Pez = 40 886 N, io = 82,68 mm → Mcre = 1,579·82,68·√(18 390·40 886) = 3,580·10⁶ N·mm; Fcre = 83,1 MPa < 0,56Fy → Mne = 3,580 kNm; Md = 0,90·3,580 = 3,222 kNm.
Nilai GKT juga berimpit sama persis dengan faktor keamanan terkait.
6. Model gaya yang bekerja dan alur menyeluruh
- Penurunan gaya aksial yang bekerja pada stud perantara dan stud tepi dari gaya dalam panel, momen angin pada dinding luar, dan rasio efek gabungan telah dibandingkan dengan perhitungan manual untuk YDKT dan GKT, dan sama persis dengan nilai dalam laporan.
- Aturan pengaku tepi (HCBTİE 4.9.3) dan penampang Z telah diverifikasi dengan perhitungan manual.
- Angkur panel, porsi papan gipsum, perhitungan beban gempa dengan T = 0,2 s, proporsi kekakuan panel terhadap kapasitas, dan desain pondasi dengan D telah diperiksa secara terpisah pada proyek baja ringan contoh satu lantai dan tiga lantai.
- Pada proyek contoh, rantai pengaturan → analisis → laporan → PDF berjalan tanpa kesalahan pada pengujian otomatis; pengaturan disimpan baik dalam format teks maupun biner proyek dan dibaca kembali secara persis.
7. Pemeriksaan balok lantai
Web crippling. Perhitungan dibandingkan dengan aplikasi independen pada 13 kasus (penampang C, U, dan C+; tumpuan ujung dan antara; satu dan dua gaya berlawanan; ss/t ≤ 60 dan > 60; kasus di luar cakupan Sigma, r/t > 6, dan hw/t > 200). Pada seluruh 13 kasus, nilai dan kode status sama (selisih < 10⁻⁶). Perbandingan dengan tabel perhitungan manual untuk penampang C ganda (H = 200 mm, t = 4,95 mm, r = 6 mm, fyb = 350 MPa, ss = 100 mm):
| Kasus | Perhitungan manual | StatiCAD |
|---|---|---|
| Tumpuan ujung, sayap dengan pengaku | 68,894 kN | 68,894 kN |
| Tumpuan ujung, sayap tanpa pengaku, ss/t ≤ 60 | 46,198 kN | 46,198 kN |
| Tumpuan antara, ss/t ≤ 60 | 118,551 kN | 118,551 kN |
| Tumpuan antara, ss/t > 60 (ss = 400 mm) | 170,220 kN (perhitungan independen) | 170,220 kN |
Alur menyeluruh. Diuji dengan balok lantai U100x53x1,5 bentang 4 m (YDKT):
- Pada web crippling dengan tumpuan duduk dan ss = 40 mm: P = 8,65 kN, Pd = 3,056 kN (sama dengan perhitungan independen; rasio 2,83).
- Pada pernyataan beban dari atas pada tumpuan, dengan persamaan dua gaya berlawanan Pd = 3,43 kN (perhitungan manual 3,426 kN).
- Dengan jarak kekangan sayap bawah 1250,5 mm, Md− = 1,332 kNm; pada pernyataan sayap atas terikat pada pelapis dan pengaku, Md+ = Mdlo = 1,370 kNm.
- Lendutan akibat beban hidup saja δQ = 5,09 cm > L/250 = 1,60 cm dan syarat getaran (L/d = 40, fn = 3,0 Hz) tertangkap; pernyataan bridging menghapus peringatan getaran.
- Input disimpan dalam format teks dan biner proyek lalu dibaca kembali secara persis; baris web crippling, pengaku, dan getaran serta nilai bertanda pada laporan berbahasa Turki dan Inggris telah diperiksa.
8. Pembuatan lantai dan sendi balok
Model: jaring 4 × 4 m, 4 kolom di sudut, balok baja ringan di tepi; pelat lantai t = 2 cm, G = 175 kg/m², Q = 200 kg/m². Dengan definisi lantai baja ringan arah X, profil C200x80x16x2, jarak 400 mm, dihasilkan 9 balok lantai (kedua ujung bersendi, sayap atas terikat) dan 10 strip selebar 40 cm.
| Penyelesaian | M+ balok (1,4G + 1,6Q) |
|---|---|
| Penyaluran klasik, pelat lantai tidak diikutsertakan dalam kekakuan | 4,896 kNm pada kesembilan balok, V = 4,90 kN (tidak bergantung pada kekakuan balok tepi). Beban merata Q w = 0,7455 kN/m; perhitungan manual 200 kg/m² × 0,38 m = 0,7456 kN/m |
| Penyaluran cangkang, balok tepi kaku (S350) | 3,82 (bersebelahan dengan tepi) … 5,12 kNm (tengah); pembagian beban oleh pelapis kecil |
| Penyaluran cangkang, balok tepi fleksibel (U100) | 17,9 (dekat kolom) / 0,9 kNm (tengah); lendutan balok tepi 17 cm → peringatan analisis |
Momen ujung balok lantai adalah nol (sendi diterapkan dalam penyelesaian elemen hingga). Pembuatan ulang (jarak 500 mm dengan 7 balok / 8 strip; arah Y; pelapis kayu lapis; pernyataan bridging), kembalinya pelat lantai asli dengan penghapusan definisi, serta tersimpannya definisi dan keluarga strip–balok pada penyimpanan proyek juga telah diverifikasi secara terpisah.
9. Diafragma lantai
Model: 3 lantai, 10 × 6 m, 6 panel baja ringan pada setiap lantai; DX = 2,0, DY = 3,0, metode beban gempa ekuivalen. Lantai baja ringan pada tiga level dengan profil C200x80x16x2, jarak 600 mm, arah Y, pelapis OSB, dan bridging (17 strip, 16 balok).
| Besaran | StatiCAD | Perhitungan manual / pemeriksaan silang |
|---|---|---|
| Gaya neto Fx level 1 (dengan D) | 123,63 kN | D·F1 = 2,0 × 6,301 t = 123,6 kN |
| Gaya garis y = 0 level 1, F (kombinasi “−X1 − 0,3Y2”) | 183,36 kN | 2,0 × 8,234 + 0,3 × 3,0 × 2,459 = 18,68 t = 183,3 kN |
| Garis yang sama: B, v, φvn, rasio | 10,00 m; 18,34 kN/m; 6,12 kN/m; 3,00 | Pelat lantai 0–1000 cm; 0,6 × 10,2 (bawaan OSB) |
| Gaya garis x = 0 level 1, F (kombinasi “−0,3X1 − Y2”) | 148,39 kN | 0,3 × 2,0 × 3,301 + 3,0 × 4,380 = 15,12 t = 148,3 kN |
| Sambungan lantai → panel: Ps, n, n·Ps | 4,666 kN; 33; 153,97 kN | t1 = t2 = 2,0 mm, dv = 4,8 mm, Fu1 = 360, Fu2 = 420 MPa: Pns = min(10931; 9331; 10886) N → 0,5 × 9331 = 4,666 kN; 9,94 m / 0,3 m → 33 |
| Gaya sayap level 1 Tx / Ty | 9,272 / 34,117 kN | 123,63 × 6/(8 × 10); 163,76 × 10/(8 × 6) |
| Kolektor (y = 0, dinding menutupi garis) | 5,50 kN (rasio 0,035) | Diharapkan N ≈ 0 |
Untuk kolektor dan bukaan, pada model yang sama dinding lantai dasar dipersingkat menjadi 2 m dan di tengah pelat lantai level 1 dibuat bukaan 2 × 2 m:
| Besaran | StatiCAD | Perhitungan manual / pemeriksaan silang |
|---|---|---|
| Gaya kolektor garis y = 0 |N|maks (ℓ = 2 m, F = 311,30 kN, B = 10 m) | 249,04 kN (rasio 1,57, peringatan) | F·(1 − ℓ/B) = 311,30 × (1 − 2/10) = 249,04 kN |
| Rasio bukaan | 0,067; peringatan pada diafragma kaku | 4 / 60 m² = 6,7% > 3% |
| Bagian keluarga lantai 10 × 2 m dan gaya sayap Tx | 66,93 kN; 1,673 kN | 187,41 × 20/56 = 66,93; 66,93 × 2/(8 × 10) = 1,673 |
Pada model ini, yang seluruh levelnya baja ringan, baris diafragma beton bertulang (TBDY 7.11) tidak dihasilkan; baris TBDY 10.5 serta peringatan garis dan sambungan dihasilkan. Karena beban lantai model yang berat dan DY = 3, rasio berada di antara 1,2–6; model ini ditujukan untuk pemeriksaan.
10. Offset sumbu balok dan gaya aksial komposit
Model: bangunan pada artikel Contoh Penyelesaian: Bangunan Baja Ringan Dua Lantai (balok lantai 5 m CC C200x80x16x2, jarak 390 mm; lintel CC C200x80x22x4, bersendi). Model yang sama diselesaikan dengan offset aktif (simpul antara pada diafragma atau “Jangan hubungkan simpul antara balok ke diafragma kaku” aktif) dan offset nonaktif.
| Besaran | StatiCAD | Perhitungan manual / pemeriksaan silang |
|---|---|---|
| ck (e2 = 0 − 20/2 cm) | — | 7,51 × (−10) / (471,9 + 7,51 × 100) = −0,06141 cm⁻¹ |
| Gaya aksial segmen elemen hingga, simpul antara pada diafragma (segmen 1 / 5) | G: −1,2218 / −6,4586 kN; Q: −2,5366 / −13,4088 kN | ck·M̄3: −1,2219 / −6,4587; −2,5369 / −13,4091 kN (selisih ≤ 0,01%) |
| Gaya aksial elemen hingga, rantai tunggal | G: −4,3638 kN (konstan pada 10 segmen) | ck·(2/3)·Mmaks = −6,141 × 0,6667 × 1,0659 = −4,364 kN |
| Gaya aksial desain balok lantai dan P/Pd + M/Md | 0,197 kN; 0,564 (0; 0,558 saat offset nonaktif) | Nilai puncak 1,2G + 1,6Q sebesar 29,20 kN dikurangkan; sisa kaidah trapesium 1,2 × 0,0435 + 1,6 × 0,0903 = 0,197 kN (0,67%) |
| Gaya aksial desain lintel | 0,23 / 0,07 kN | 0 saat offset nonaktif |
| Selisih penyelesaian offset aktif dan nonaktif (74 balok) | Rasio ≤ 0,007; M ≤ 0,12 kNm; lendutan ≤ 0,0005 cm | Selisih momen yang tersisa adalah pengaruh kekakuan offset yang sebenarnya |
Pengurangan yang sama juga diterapkan pada balok baja berat; untuk verifikasinya, lihat artikel Studi Verifikasi Struktur Baja.
11. Track bawah dan atas panel serta bracing
Model: bangunan pada artikel Contoh Penyelesaian: Bangunan Baja Ringan Dua Lantai (2 lantai, 24 panel, kedua sisi OSB, stud C100x50x15x1,2, angkur geser M12, n = 4), varian bangunan ini dengan dinding WZ01 tanpa pelapis, varian kolektor pada Bagian 9 (dinding lantai dasar 2 m), dan satu model regresi.
| Besaran | StatiCAD | Perhitungan manual / pemeriksaan silang |
|---|---|---|
| Track bawah WZ01 (U100x52x1,2 otomatis): v, a, N | 11,746 kN/m; 537,5 mm; 3,157 kN | v = 25,253/2,15; a = 2150/4; N = 11,746 × 268,75/1000 = 3,157 kN |
| Lubang, luas neto, dan Td | 14 mm; 221,2 mm²; 69,68 kN | M12 → 12 + 2 (Tabel 8.1); 238 − 14 × 1,2; min(0,90 × 350 × 238; 0,75 × 420 × 221,2) = min(74,97; 69,68) |
| Pd (EGM; Lx = 537,5, Ly = Lz = 600 mm) | 26,51 kN | Perhitungan pendekatan lebar efektif (sayap k = 0,43, badan k = 4, Fn ≈ 284 MPa, Ae ≈ 118 mm²): 0,85 × 33,4 ≈ 28 kN (dalam 7%) |
| Gaya track atas di dalam panel dan kolektor (garis y = 0) | ssamb = 150 mm; Ndalam = 0,881 kN; N = 7,779 kN; rasio 0,292 | 11,746 × 0,075; gaya garis diafragma 6,898 + 0,881; 7,779/min(73,16; 26,60) |
| Track atas ganda U100x53x1,5, e1 = 150 mm | Td 183,83 kN; Pd 80,45 kN; Ndalam 1,762 kN | 2 × min(0,9 × 350 × 299; 0,75 × 420 × (299 − 4,8 × 1,5)) = 2 × 91,92; 2 × 40,22; 11,746 × max(75; 150) |
| Bracing, WZ01 berpelapis (1 baris; t = 1, d = 4,17, n = 2, b = 40 mm) | F 0,473 kN; Ps 2,364 kN; n·Ps 4,729 kN (rasio 0,10); strip 11,29 kN | 0,02 × 23,665 (tanpa akumulasi); Pns = 4729 N (t2/t1 = 1,2, Pns2 menentukan) × 0,5; min(0,9 × 350 × 40; 0,75 × 420 × 35,83) |
| Rincian bracing HCBTİE 6 | WZ02: peringatan (b), (c), (d), dan (f); WZ03: informasi rincian yang tidak dimasukkan; pelapis horizontal di lantai 2: kesalahan TBDY 10.3.1.4 | Tab 20 < 6d = 21 mm; jarak tepi 5 < 1,5d = 5,25 mm; t = 0,7 < 0,8 mm; satu sekrup dan d = 3,5 mm < No.8; t dan d tidak dimasukkan pada WZ03 |
| WZ01 tanpa pelapis, 0 / 1 / 2 baris bracing | Pd stud 13,59 / 36,19 / 43,56 kN; rasio stud tepi 1,58 / 0,60 / 0,49 | Ly = Lz = 2600 / 1300 / 867 mm; F = 0,02 × (3 × 10,226 + 21,517) = 1,044 kN (kumulatif) |
| Varian kolektor, garis y = 0 level 1 (WZ01, U200x91x2 otomatis) | N = 272,24 kN; rasio 3,39 (Pd = 80,31 kN menentukan); dengan track atas ganda 1,70 | 249,04 (Bagian 9, gaya kolektor garis) + 23,20; baris kolektor balok lantai (1,568) tidak berubah |
| Kesesuaian badan (varian kolektor, lantai 2: track U100 / stud Sigma 200) | Informasi selisih tinggi badan dan selisih tebal dinding | |100 − 200| > 10 mm; t track < t stud |
- Perhitungan independen: Hasil program disusun ulang dengan perhitungan independen pada 24 dinding (profil otomatis, v, a, N, lubang, Td, ssamb, Ndalam, kolektor, gaya bracing, Ps, kuat strip, luas yang diperlukan, dan pemeriksaan rincian; kuat tekan EGM diambil dari program). Selisih relatif terbesar adalah 2,3·10⁻³ (pembulatan).
- Pengalihan tebal dinding track: Pada dinding W111/W112 di lantai 2, ketika track bawah U100x52x1,2 dipilih (t stud = 1,5 mm, sambungan lantai tipe sekrup), sambungan dihitung dengan t1 = 1,2 mm: 0,5 × 2,7 × 1,2 × 5,5 × 420 = 3,742 kN; rasio geser naik dari 0,456 menjadi 0,487, angkur yang diperlukan pada W112 naik dari 14 menjadi 15. Ketika track atas U100x53x1,5 dipilih di lantai 1, sekrup pelat lantai–track atas dihitung dengan t2 = 1,5 mm: 0,5 × 4,2 × √(1,5³ × 4,8) × 420 = 3,55 kN (Pns1 menentukan; 2,54 kN sebelum pemilihan); rasio WZ01 turun dari 0,710 menjadi 0,508.
- Peringatan h/d > 50: Pada varian dengan tinggi lantai 1 sebesar 540 cm (h/d = 52), peringatan hanya diberikan pada dua dinding yang bracing-nya tidak dimasukkan (WZ04, WZ05); tidak diberikan pada dinding lain yang memiliki 1 baris bracing.
- Regresi: Ketika input track dan bracing kosong, hasil stud, angkur, diafragma, balok, dan gempa pada tiga model identik dengan perhitungan sebelumnya; daftar periksa proyek dan peringatan analisis tidak berubah selain baris track dan bracing yang baru. Pada stud berpelapis, bracing tidak mengubah hasil stud.
- Berkas dan laporan: Input disimpan bersama berkas proyek; saat dibuka kembali, semua kolom track dan bracing pada 24 dinding dipertahankan, dan berkas yang disimpan sebelum fitur ini dibuka dengan input kosong. Pada laporan berbahasa Turki dan Inggris dihasilkan baris “ALT / ÜST BAŞLIK” (track bawah / atas) dan “KUŞAK” (bracing).
12. Panel tanpa pelapis, penyimpanan pengaturan proyek, dan tekan pada diafragma
Model: bangunan pada artikel Contoh Penyelesaian: Bangunan Baja Ringan Dua Lantai (2 lantai, 24 panel, lantai baja ringan pada dua level; balok lantai C200x80x16x2, material S235, jarak balok terbesar 390 mm) dan tiga model regresi. Pada skenario tanpa pelapis, centang pelapis pada kedua sisi panel terkait dihapus.
| Kasus | StatiCAD | Diharapkan / perhitungan manual |
|---|---|---|
| Proyek yang disimpan dengan pilihan “Kekakuan Klasik” dan offset nonaktif, dibuka setelah pengaturan program dibalik | Pilihan diambil dari berkas (pada kedua format berkas proyek) | Pilihan disimpan bersama proyek |
| Proyek lama yang tidak memuat informasi ini; proyek baru | “Kapasitas”, offset aktif | Bawaan |
| Distribusi elemen hingga, “Kapasitas”: WZ04 dan WZ05 di lantai 1 tanpa pelapis | Baris informasi untuk kedua panel; geser panel di bawah seperseribu, diabaikan; rasio stud perantara (berpelapis → tanpa pelapis) 1,37 → 2,45 pada WZ04, 1,33 → 2,34 pada WZ05; panel lain menerima geser lebih besar (mis. stud tepi WZ01 1,85 → 2,31) | Vn = 0; koefisien kekakuan 0,001; panjang tekuk tanpa pelapis |
| Kasus yang sama, “Kekakuan Klasik” | WZ04 V = 4,840 kN (4,4%), WZ05 V = 26,123 kN (23,6%): kesalahan dan baris daftar periksa | Geser panel melampaui seperseribu |
| Distribusi elemen hingga, 12 panel lantai 1 tanpa pelapis | Kesalahan pada 12 panel; kesalahan lantai–arah pada arah X dan Y | Tidak ada panel berkapasitas geser |
| Distribusi geser klasik, WZ04 dan WZ05 tanpa pelapis | Kedua panel tidak menerima geser, gaya yang bekerja pada angkur tarik 0; baris informasi | Distribusi sebanding dengan kapasitas (TBDY 10.2.6.1) |
| Distribusi geser klasik, 12 panel lantai 1 tanpa pelapis | Geser panel |V2| = 1,10 / 2,12 / 1,02 / 0,65 / 2,25 / 1,12 t (pada model berpelapis 1,12 / 2,14 / 1,02 / 0,67 / 2,25 / 1,13 t); kesalahan lantai–arah X dan Y, baris daftar periksa; kesalahan pada 12 panel | Geser lantai didistribusikan dengan asumsi kedua sisi berpelapis, kapasitas 0 |
| Kolektor, garis x = 500 cm level 1 | N = 20,860 kN; Td = 158,836 kN; Pd = 94,552 kN (Lb = 390 mm); rasio 0,221 (0,131 dengan tarik saja); splice 5 sekrup (Ps = 4,666 kN) | Td = min(0,9 × 235 × 751; 0,75 × 360 × (751 − 2 × 4,8 × 2)) = 158,837 kN; Ps = 0,5 × min(4,2 × √(2³ × 4,8) × 360; 2,7 × 2 × 4,8 × 360) = 4,666 kN; ⌈20,860/4,666⌉ = 5; 20,860/94,552 = 0,221 |
| 10 garis dan 4 keluarga lantai pada model yang sama | Tekan menentukan pada semuanya (Pd < Td); splice 2–6 sekrup | N/Pd dan ⌈N/Ps⌉ sama persis pada semua garis |
| Pemeriksaan pendekatan Pd (EGM) | 94,55 kN | Lebar efektif (badan k = 4, ρ ≈ 0,51; sayap dengan pengaku tepi k ≈ 2,5, ρ ≈ 0,90; Ae ≈ 500 mm², Fn ≈ Fy): 0,85 × 500 × 235 ≈ 100 kN (dalam 5%) |
- Regresi: Pada empat model yang tidak memuat panel tanpa pelapis (distribusi elemen hingga) dan pada penyelesaian bangunan contoh dengan distribusi geser klasik, hasil stud, angkur, diafragma, track panel, elemen hingga, dan porsi papan gipsum serta peringatan analisis dan daftar periksa proyek identik dengan perhitungan sebelumnya; satu-satunya perbedaan adalah ungkapan “ya da kaplamasız panel” (atau panel tanpa pelapis) yang ditambahkan pada teks informasi panel pendek. Pemeriksaan tekan hanya mengubah rasio diafragma dan teks laporan pada model dengan lantai baja ringan. Pemeriksaan lantai–arah tidak mengubah hasil pada satu pun dari enam perbandingan yang memiliki panel berkapasitas geser.
- Antarmuka: Pada Pengaturan Umum Proyek tidak ada pilihan tipe panel (papan gipsum / lainnya) tersendiri; jenis pelapis dimasukkan per sisi dari Properti Dinding dan perhitungan menggunakan input ini.
13. Penilaian umum
Properti penampang bruto konsisten dengan katalog; besaran torsi telah diverifikasi dengan solusi bentuk tertutup dan aplikasi independen; rantai kekuatan berimpit dengan persamaan peraturan dan perhitungan manual, penurunan gaya yang bekerja berimpit dengan perhitungan manual. Modul layak digunakan dalam cakupan yang dinyatakan (penampang bawaan C, Z, U, C+, Sigma, dan Sigma+).
Seluruh hasil yang dihasilkan perangkat lunak harus diperiksa oleh insinyur yang bertanggung jawab.