Studi di Validazione dell'Acciaio Leggero
Questo articolo riassume gli studi di validazione dei calcoli di pannelli, montanti, travi e pilastri in acciaio leggero. La validazione è stata condotta per livelli: le proprietà di sezione sono state confrontate con il catalogo del produttore, le grandezze torsionali con la soluzione in forma chiusa e con un'applicazione indipendente, la catena di resistenza con le equazioni normative e il calcolo manuale, la derivazione delle sollecitazioni con il calcolo manuale; l'intero flusso, dalle impostazioni alla relazione, è stato eseguito da capo a fondo su progetti di esempio. Per le relazioni v. l'articolo Fondamenti Teorici della Progettazione in Acciaio Leggero.
1. Proprietà di sezione: 527 profili × catalogo
Per ogni profilo della libreria unificata dei profili predefiniti in acciaio leggero, le proprietà lorde calcolate con il modello a linee d'asse con spigoli vivi sono state confrontate con il catalogo (modello / catalogo − 1):
| Famiglia (numero) | A | Ix | Iy |
|---|---|---|---|
| C (89) | +1,4% … +5,5% | +1,9% … +5,3% | +3,2% … +6,6% |
| Z (90) | +1,4% … +6,6% | +1,9% … +6,4% | +3,4% … +8,3% |
| U (88) | +0,8% … +2,5% | +1,2% … +2,8% | +0,1% … +1,2% |
| Sigma (90) | +1,7% … +6,0% | +2,0% … +4,6% | +3,8% … +8,5% |
| C+ (87) | +2,4% … +6,4% | +2,5% … +4,5% | +3,3% … +6,4% |
| Sigma+ (83) | +2,7% … +5,9% | +2,6% … +3,9% | +4,0% … +7,2% |
Gli scostamenti sono uniformi e derivano dall'ipotesi del modello a spigoli vivi (con gli angoli arrotondati lo scostamento dell'area scende in media all'1%). Poiché nel progetto A, Ix e Iy lorde sono assunte direttamente con i valori di catalogo, lo scostamento non incide sul progetto; la posizione del baricentro coincide con il catalogo entro 0,4 mm.
2. Grandezze torsionali
| Prova | Risultato |
|---|---|
| Soluzione in forma chiusa — sezione U piana (b = 50, h = 100, t = 2 mm) | Distanza del centro di taglio e costante di ingobbamento identiche alla soluzione numerica |
| Programma vs. applicazione indipendente, 90 profili Sigma | Massima differenza relativa per J, Cw e centro di taglio < 3·10⁻⁵ |
3. Metodo generale per l'instabilità distorsionale
Il metodo generale (HCBTİE 4.10.3.3) è stato validato per tre vie indipendenti: un calcolo indipendente riscritto dalle pagine della normativa, due risolutori a strisce finite distinti e la revisione del codice. Il calcolo indipendente ha riprodotto su sei sezioni la tensione critica e la semilunghezza d'onda critica con una precisione migliore di un millesimo:
| Sezione | Fcrd compressione, programma / indipendente (MPa) | Fcrd flessione, programma / indipendente (MPa) |
|---|---|---|
| S200-50x67x16x2 | 183,0 / 183,0 | 377,4 / 377,4 |
| C200x80x16x2 | 169,2 / 169,2 | 300,0 / 300,0 |
| Z200x60x15x2 | 175,6 / 175,6 | 411,7 / 411,7 |
| Z400x100x21x2 | 55,2 / 55,2 | 164,6 / 164,6 |
| C+200-89x25x15x4 | 606,5 / 606,5 | 922,4 / 922,4 |
| S+200-55x95x25x15x4 | 574,7 / 574,7 | 850,0 / 850,0 |
Nei casi con un modo distorsionale marcato, il metodo generale è coerente con la soluzione a strisce finite nella fascia −7% … +0% in compressione e +4% … +14% (a favore della sicurezza) in flessione. Nelle sezioni Sigma il metodo è nettamente a favore della sicurezza perché considera l'anima piana; nelle sezioni C+ in compressione resta leggermente sopra il valore a strisce finite, per cui per queste sezioni l'opzione delle strisce finite è stata resa predefinita.
4. Risolutore a strisce finite
Il risolutore a strisce finite del programma è stato prima verificato con le matrici di singola striscia rispetto a un risolutore di riferimento indipendente (differenza relativa ≤ 2·10⁻¹⁰), quindi sono state confrontate le tensioni critiche con la stessa mesh (piastra piana, angolare, sezioni C, Sigma, Z e C+; risultati identici). Su tutti i 439 profili con labbro del catalogo (861 casi di compressione/flessione) la massima differenza tra le tensioni critiche dei due risolutori è stata 9·10⁻⁵, la media 8·10⁻⁶. Raddoppiando l'infittimento della mesh i risultati variano al massimo dello 0,3%.
5. Trave e pilastro (sezione assegnata all'elemento)
In un progetto di prova sono state assegnate alla trave e al pilastro la SIGMA S200-50x67x16x2 e un materiale S235. I valori del programma sono stati confrontati con un calcolo indipendente e con il calcolo manuale:
| Grandezza | Calcolo manuale / calcolo indipendente | Programma (LRFD) | Risultato |
|---|---|---|---|
| Resistenza a flessione della trave Md (Lb = L = 6,0 m, Cb = 1,579; determinante l'instabilità flesso-torsionale laterale) | 3,222 kNm | 3,2225 kNm | Identico |
| Resistenza a taglio della trave Vd | 32,39 kN | 32,39 kN | Identico |
| Pilastro Pd / Md,x / Md,y (KL = 3,0 m) | 54,83 kN / 6,587 kNm / 1,578 kNm | 54,83 / 6,587 / 1,578 | Identico |
Nella resistenza a flessione della trave, la lunghezza non vincolata lateralmente è la lunghezza dell'elemento (Lb = L = 6,0 m) e Cb è calcolato dal diagramma del momento della combinazione determinante 1,6G+Q: Mmaks = 0,176 (estremità), MA = 0,044, MB = 0,134, MC = 0,094 kNm → Cb = 12,5·0,176 / (2,5·0,176 + 3·0,044 + 4·0,134 + 3·0,094) = 1,583 (programma 1,579; la differenza deriva dall'arrotondamento dei momenti mostrati). Pey = π²·206010·325600/6000² = 18 390 N, Pez = 40 886 N, io = 82,68 mm → Mcre = 1,579·82,68·√(18 390·40 886) = 3,580·10⁶ N·mm; Fcre = 83,1 MPa < 0,56Fy → Mne = 3,580 kNm; Md = 0,90·3,580 = 3,222 kNm.
Anche i valori ASD (GKT) coincidono esattamente con i corrispondenti coefficienti di sicurezza.
6. Modello delle sollecitazioni e flusso completo
- La derivazione delle sollecitazioni assiali dei montanti intermedi e di estremità dalle sollecitazioni interne del pannello, del momento da vento nelle pareti esterne e dei rapporti di effetto combinato è stata confrontata con il calcolo manuale per LRFD e ASD e coincide esattamente con i valori della relazione.
- Le regole sull'irrigidimento di bordo (HCBTİE 4.9.3) e sulla sezione Z sono state validate con il calcolo manuale.
- L'ancoraggio dei pannelli, la quota della lastra di gesso, il calcolo dell'azione sismica con T = 0,2 s, la proporzionalità delle rigidezze dei pannelli alla capacità e il progetto delle fondazioni con D sono stati verificati separatamente su progetti di esempio in acciaio leggero a uno e a tre piani.
- Sui progetti di esempio la catena impostazioni → analisi → relazione → PDF ha funzionato senza errori nelle esecuzioni automatiche; le impostazioni sono state salvate sia in formato testo sia in formato binario del progetto e rilette in modo identico.
7. Verifiche del travetto di solaio
Instabilità dell'anima. Il calcolo è stato confrontato con un'applicazione indipendente in 13 casi (sezioni C, U e C+; appoggio di estremità e intermedio; forza singola e due forze opposte; ss/t ≤ 60 e > 60; casi fuori ambito con Sigma, r/t > 6 e hw/t > 200). In tutti i 13 casi valori e codici di stato coincidono (differenza < 10⁻⁶). Confronto con una tabella di calcolo manuale per una sezione a doppia C (H = 200 mm, t = 4,95 mm, r = 6 mm, fyb = 350 MPa, ss = 100 mm):
| Caso | Calcolo manuale | StatiCAD |
|---|---|---|
| Appoggio di estremità, ala irrigidita | 68,894 kN | 68,894 kN |
| Appoggio di estremità, ala non irrigidita, ss/t ≤ 60 | 46,198 kN | 46,198 kN |
| Appoggio intermedio, ss/t ≤ 60 | 118,551 kN | 118,551 kN |
| Appoggio intermedio, ss/t > 60 (ss = 400 mm) | 170,220 kN (calcolo indipendente) | 170,220 kN |
Flusso completo. Provato con travetti di solaio U100x53x1,5 di luce 4 m (LRFD):
- Con appoggio per sovrapposizione e ss = 40 mm, nell'instabilità dell'anima P = 8,65 kN, Pd = 3,056 kN (uguale al calcolo indipendente; rapporto 2,83).
- Con la dichiarazione di carico dall'alto sull'appoggio, con la relazione delle due forze opposte Pd = 3,43 kN (calcolo manuale 3,426 kN).
- Con intervallo di vincolo dell'ala inferiore di 1250,5 mm, Md− = 1,332 kNm; con ala superiore collegata al rivestimento e dichiarazione di irrigidimento, Md+ = Mdlo = 1,370 kNm.
- La freccia da solo carico variabile δQ = 5,09 cm > L/250 = 1,60 cm e la condizione di vibrazione (L/d = 40, fn = 3,0 Hz) sono state rilevate; la dichiarazione dei ritegni ha eliminato l'avvertenza sulle vibrazioni.
- I dati sono stati salvati in formato testo e binario del progetto e riletti in modo identico; nella relazione in turco e in inglese sono state controllate le righe di instabilità dell'anima, di irrigidimento e di vibrazioni e i valori con segno.
8. Generazione del solaio e cerniere delle travi
Modello: campata di 4 × 4 m, 4 pilastri agli angoli, travi in acciaio leggero sui bordi; solaio t = 2 cm, G = 175 kg/m², Q = 200 kg/m². Con la definizione di solaio in acciaio leggero in direzione X, profilo C200x80x16x2 e interasse 400 mm, sono stati generati 9 travetti di solaio (incernierati alle due estremità, ala superiore vincolata) e 10 strisce da 40 cm.
| Soluzione | M+ della trave (1,4G + 1,6Q) |
|---|---|
| Ripartizione classica, solai non inclusi nella rigidezza | 4,896 kNm in tutte e 9 le travi, V = 4,90 kN (indipendente dalla rigidezza delle travi di bordo). Carico distribuito Q w = 0,7455 kN/m; calcolo manuale 200 kg/m² × 0,38 m = 0,7456 kN/m |
| Ripartizione a guscio, travi di bordo rigide (S350) | 3,82 (adiacente al bordo) … 5,12 kNm (centrale); la ripartizione del carico da parte del rivestimento è piccola |
| Ripartizione a guscio, travi di bordo flessibili (U100) | 17,9 (vicino al pilastro) / 0,9 kNm (centrale); freccia della trave di bordo 17 cm → avvertenza dell'analisi |
Il momento di estremità dei travetti di solaio è nullo (le cerniere sono applicate nella soluzione agli elementi finiti). Sono stati inoltre validati la rigenerazione (7 travi / 8 strisce con interasse 500 mm; direzione Y; rivestimento in compensato; dichiarazione dei ritegni), il ritorno del solaio originale con la rimozione della definizione e la conservazione nel file di progetto delle definizioni e della famiglia strisce–travi.
9. Diaframma di solaio
Modello: 3 piani, 10 × 6 m, 6 pannelli in acciaio leggero per piano; DX = 2,0, DY = 3,0, metodo della forza sismica equivalente. In tre livelli, solaio in acciaio leggero con profilo C200x80x16x2, interasse 600 mm, in direzione Y, con rivestimento OSB e ritegni (17 strisce, 16 travi).
| Grandezza | StatiCAD | Calcolo manuale / controllo incrociato |
|---|---|---|
| Forza netta Fx del 1° livello (con D) | 123,63 kN | D·F1 = 2,0 × 6,301 t = 123,6 kN |
| Forza di linea F del 1° livello, linea y = 0 (combinazione “−X1 − 0,3Y2”) | 183,36 kN | 2,0 × 8,234 + 0,3 × 3,0 × 2,459 = 18,68 t = 183,3 kN |
| Stessa linea: B, v, φvn, rapporto | 10,00 m; 18,34 kN/m; 6,12 kN/m; 3,00 | Solaio 0–1000 cm; 0,6 × 10,2 (valore predefinito OSB) |
| Forza di linea F del 1° livello, linea x = 0 (combinazione “−0,3X1 − Y2”) | 148,39 kN | 0,3 × 2,0 × 3,301 + 3,0 × 4,380 = 15,12 t = 148,3 kN |
| Collegamento solaio → pannello: Ps, n, n·Ps | 4,666 kN; 33; 153,97 kN | t1 = t2 = 2,0 mm, dv = 4,8 mm, Fu1 = 360, Fu2 = 420 MPa: Pns = min(10931; 9331; 10886) N → 0,5 × 9331 = 4,666 kN; 9,94 m / 0,3 m → 33 |
| Forza di ala del 1° livello Tx / Ty | 9,272 / 34,117 kN | 123,63 × 6/(8 × 10); 163,76 × 10/(8 × 6) |
| Collettore (y = 0, le pareti occupano la linea) | 5,50 kN (rapporto 0,035) | Atteso N ≈ 0 |
Per il collettore e l'apertura, nello stesso modello la parete del piano terra è stata accorciata a 2 m e al centro del solaio del 1° livello è stata lasciata un'apertura di 2 × 2 m:
| Grandezza | StatiCAD | Calcolo manuale / controllo incrociato |
|---|---|---|
| Forza del collettore sulla linea y = 0 |N|max (ℓ = 2 m, F = 311,30 kN, B = 10 m) | 249,04 kN (rapporto 1,57, avvertenza) | F·(1 − ℓ/B) = 311,30 × (1 − 2/10) = 249,04 kN |
| Rapporto di apertura | 0,067; avvertenza nel diaframma rigido | 4 / 60 m² = 6,7 % > 3 % |
| Quota della famiglia di solai 10 × 2 m e forza di ala Tx | 66,93 kN; 1,673 kN | 187,41 × 20/56 = 66,93; 66,93 × 2/(8 × 10) = 1,673 |
In questo modello con tutti i livelli in acciaio leggero non sono state prodotte le righe del diaframma in cemento armato (TBDY 7.11); sono state prodotte le righe TBDY 10.5 e gli avvisi di linea e di collegamento. A causa degli elevati carichi di piano del modello e di DY = 3, i rapporti sono compresi tra 1,2 e 6; il modello serve a scopo di verifica.
10. Offset dell'asse della trave e forza assiale composita
Modello: l'edificio dell'articolo Esempio risolto: edificio in acciaio leggero a due piani (travetti di solaio di 5 m CC C200x80x16x2, interasse 390 mm; architravi CC C200x80x22x4, incernierati). Lo stesso modello è stato risolto con offset attivo (nodi intermedi nel diaframma, oppure “Non collegare i nodi intermedi delle travi al diaframma rigido” attivo) e con offset disattivati.
| Grandezza | StatiCAD | Calcolo manuale / controllo incrociato |
|---|---|---|
| ck (e2 = 0 − 20/2 cm) | — | 7,51 × (−10) / (471,9 + 7,51 × 100) = −0,06141 cm⁻¹ |
| Forza assiale del tratto agli elementi finiti, nodi intermedi nel diaframma (tratto 1 / 5) | G: −1,2218 / −6,4586 kN; Q: −2,5366 / −13,4088 kN | ck·M̄3: −1,2219 / −6,4587; −2,5369 / −13,4091 kN (differenza ≤ 0,01 %) |
| Forza assiale agli elementi finiti, catena unica | G: −4,3638 kN (costante nei 10 tratti) | ck·(2/3)·Mmaks = −6,141 × 0,6667 × 1,0659 = −4,364 kN |
| Forza assiale di progetto del travetto di solaio e P/Pd + M/Md | 0,197 kN; 0,564 (con offset disattivati 0; 0,558) | Del valore di picco della 1,2G + 1,6Q, 29,20 kN, viene sottratto; residuo della regola del trapezio 1,2 × 0,0435 + 1,6 × 0,0903 = 0,197 kN (0,67 %) |
| Forza assiale di progetto degli architravi | 0,23 / 0,07 kN | Con offset disattivati 0 |
| Differenza tra le soluzioni con offset attivo e disattivato (74 travi) | Rapporto ≤ 0,007; M ≤ 0,12 kNm; freccia ≤ 0,0005 cm | La differenza residua del momento è il reale effetto di rigidezza dell'offset |
La stessa sottrazione è applicata anche alle travi in acciaio pesante; per la sua validazione si veda l'articolo Studi di Validazione delle Strutture in Acciaio.
11. Guide inferiori e superiori dei pannelli e traversi
Modelli: l'edificio dell'articolo Esempio Svolto: Edificio in Acciaio Leggero a Due Piani (2 piani, 24 pannelli, OSB su entrambe le facce, montanti C100x50x15x1,2, ancoraggio a taglio M12, n = 4), una variante di questo edificio con la parete WZ01 senza rivestimento, la variante con collettore della Sezione 9 (parete del piano terra di 2 m) e un modello di regressione.
| Grandezza | StatiCAD | Calcolo manuale / controllo incrociato |
|---|---|---|
| Guida inferiore di WZ01 (U100x52x1,2 automatico): v, a, N | 11,746 kN/m; 537,5 mm; 3,157 kN | v = 25,253/2,15; a = 2150/4; N = 11,746 × 268,75/1000 = 3,157 kN |
| Foro, area netta e Td | 14 mm; 221,2 mm²; 69,68 kN | M12 → 12 + 2 (Tabella 8.1); 238 − 14 × 1,2; min(0,90 × 350 × 238; 0,75 × 420 × 221,2) = min(74,97; 69,68) |
| Pd (MLE; Lx = 537,5, Ly = Lz = 600 mm) | 26,51 kN | Calcolo approssimato della larghezza efficace (ala k = 0,43, anima k = 4, Fn ≈ 284 MPa, Ae ≈ 118 mm²): 0,85 × 33,4 ≈ 28 kN (entro il 7 %) |
| Forza della guida superiore nel pannello e collettore (linea y = 0) | scoll = 150 mm; Npan = 0,881 kN; N = 7,779 kN; rapporto 0,292 | 11,746 × 0,075; forza della linea di diaframma 6,898 + 0,881; 7,779/min(73,16; 26,60) |
| Doppia guida superiore U100x53x1,5, e1 = 150 mm | Td 183,83 kN; Pd 80,45 kN; Npan 1,762 kN | 2 × min(0,9 × 350 × 299; 0,75 × 420 × (299 − 4,8 × 1,5)) = 2 × 91,92; 2 × 40,22; 11,746 × max(75; 150) |
| Traverso, WZ01 rivestito (1 fila; t = 1, d = 4,17, n = 2, b = 40 mm) | F 0,473 kN; Ps 2,364 kN; n·Ps 4,729 kN (rapporto 0,10); striscia 11,29 kN | 0,02 × 23,665 (senza accumulo); Pns = 4729 N (t2/t1 = 1,2, determinante Pns2) × 0,5; min(0,9 × 350 × 40; 0,75 × 420 × 35,83) |
| Dettagli dei traversi della HCBTİE 6 | WZ02: avvisi (b), (c), (d) e (f); WZ03: informazione sui dettagli non inseriti; rivestimento orizzontale al 2° piano: errore TBDY 10.3.1.4 | Linguetta 20 < 6d = 21 mm; distanza dal bordo 5 < 1,5d = 5,25 mm; t = 0,7 < 0,8 mm; una sola vite e d = 3,5 mm < No.8; per WZ03 t e d non inseriti |
| WZ01 senza rivestimento, 0 / 1 / 2 file di traversi | Pd del montante 13,59 / 36,19 / 43,56 kN; rapporto del montante di estremità 1,58 / 0,60 / 0,49 | Ly = Lz = 2600 / 1300 / 867 mm; F = 0,02 × (3 × 10,226 + 21,517) = 1,044 kN (con accumulo) |
| Variante con collettore, linea y = 0 del 1° livello (WZ01, U200x91x2 automatico) | N = 272,24 kN; rapporto 3,39 (determinante Pd = 80,31 kN); con doppia guida 1,70 | 249,04 (Sezione 9, forza del collettore della linea) + 23,20; la riga del collettore del travetto di solaio (1,568) non cambia |
| Compatibilità delle anime (variante con collettore, 2° piano: guida U100 / montante Sigma 200) | Informazioni sulla differenza di altezza dell'anima e di spessore | |100 − 200| > 10 mm; t della guida < t del montante |
- Calcolo indipendente: i risultati del programma sono stati ricostruiti con un calcolo indipendente su 24 pareti (profilo automatico, v, a, N, foro, Td, scoll, Npan, collettore, forza del traverso, Ps, resistenza della striscia, area necessaria e controlli di dettaglio; la resistenza a compressione con il MLE è presa dal programma). La massima differenza relativa è 2,3·10⁻³ (arrotondamento).
- Trasferimento dello spessore della guida: nelle pareti W111/W112 del 2° piano, quando si seleziona la guida inferiore U100x52x1,2 (montante t = 1,5 mm, collegamento di piano a vite), il collegamento è calcolato con t1 = 1,2 mm: 0,5 × 2,7 × 1,2 × 5,5 × 420 = 3,742 kN; il rapporto di taglio sale da 0,456 a 0,487 e in W112 gli ancoraggi necessari passano da 14 a 15. Al 1° piano, quando si seleziona la guida superiore U100x53x1,5, la vite solaio–guida superiore è calcolata con t2 = 1,5 mm: 0,5 × 4,2 × √(1,5³ × 4,8) × 420 = 3,55 kN (determinante Pns1; 2,54 kN prima della selezione); il rapporto di WZ01 scende da 0,710 a 0,508.
- Avviso h/d > 50: nella variante con altezza del 1° piano di 540 cm (h/d = 52) l'avviso viene dato solo per le due pareti senza traversi inseriti (WZ04, WZ05); non viene dato per le altre pareti, che hanno 1 fila di traversi.
- Regressione: con gli inserimenti di guide e traversi vuoti, in tre modelli i risultati di montanti, ancoraggi, diaframma, travi e sisma coincidono esattamente con il calcolo precedente; la lista di controllo del progetto e gli avvisi dell'analisi non cambiano, a parte le nuove righe di guide e traversi. Nei montanti rivestiti il traverso non modifica il risultato del montante.
- File e relazione: gli inserimenti sono salvati con il file di progetto; alla riapertura tutti i campi di guide e traversi delle 24 pareti sono conservati, e i file salvati prima di questa funzione si aprono con inserimenti vuoti. Nelle relazioni in turco e in inglese vengono prodotte le righe “ALT / ÜST BAŞLIK” (guida inferiore / superiore) e “KUŞAK” (traverso).
12. Pannello senza rivestimento, salvataggio delle impostazioni di progetto e compressione nel diaframma
Modello: l'edificio dell'articolo Esempio Svolto: Edificio in Acciaio Leggero a Due Piani (2 piani, 24 pannelli, solaio in acciaio leggero su due livelli; travetto di solaio C200x80x16x2, materiale S235, interasse massimo dei travetti 390 mm) e tre modelli di regressione. Negli scenari senza rivestimento la spunta del rivestimento è stata tolta su entrambe le facce dei pannelli interessati.
| Caso | StatiCAD | Atteso / calcolo manuale |
|---|---|---|
| Progetto salvato con “Rigidezza Classica” e offset disattivati, aperto dopo aver invertito le impostazioni del programma | Le scelte sono state lette dal file (in entrambi i formati del file di progetto) | Le scelte sono salvate con il progetto |
| Vecchio progetto privo di questa informazione; nuovo progetto | “Capacità”, offset attivo | Predefinito |
| Ripartizione agli elementi finiti, “Capacità”: WZ04 e WZ05 del 1° piano senza rivestimento | Riga informativa per i due pannelli; taglio del pannello inferiore a un millesimo, trascurato; rapporto del montante intermedio (rivestito → senza rivestimento) 1,37 → 2,45 in WZ04, 1,33 → 2,34 in WZ05; gli altri pannelli ricevono più taglio (ad es. montante di estremità di WZ01 1,85 → 2,31) | Vn = 0; coefficiente di rigidezza 0,001; lunghezza di libera inflessione senza rivestimento |
| Stesso caso, “Rigidezza Classica” | WZ04 V = 4,840 kN (4,4 %), WZ05 V = 26,123 kN (23,6 %): errore e riga della lista di controllo | Il taglio del pannello supera un millesimo |
| Ripartizione agli elementi finiti, i 12 pannelli del 1° piano senza rivestimento | Errore in 12 pannelli; errore piano–direzione in direzione X e Y | Nessun pannello con capacità a taglio |
| Ripartizione classica del taglio, WZ04 e WZ05 senza rivestimento | I due pannelli non ricevono taglio, domanda dell'ancoraggio a trazione 0; riga informativa | Ripartizione proporzionale alla capacità (TBDY 10.2.6.1) |
| Ripartizione classica del taglio, i 12 pannelli del 1° piano senza rivestimento | Tagli dei pannelli |V2| = 1,10 / 2,12 / 1,02 / 0,65 / 2,25 / 1,12 t (nel modello rivestito 1,12 / 2,14 / 1,02 / 0,67 / 2,25 / 1,13 t); errore piano–direzione X e Y, riga della lista di controllo; errore in 12 pannelli | Il taglio di piano è ripartito con l'ipotesi di rivestimento su entrambe le facce, capacità 0 |
| Collettore, linea x = 500 cm del 1° livello | N = 20,860 kN; Td = 158,836 kN; Pd = 94,552 kN (Lb = 390 mm); rapporto 0,221 (solo a trazione 0,131); giunto 5 viti (Ps = 4,666 kN) | Td = min(0,9 × 235 × 751; 0,75 × 360 × (751 − 2 × 4,8 × 2)) = 158,837 kN; Ps = 0,5 × min(4,2 × √(2³ × 4,8) × 360; 2,7 × 2 × 4,8 × 360) = 4,666 kN; ⌈20,860/4,666⌉ = 5; 20,860/94,552 = 0,221 |
| Le 10 linee e le 4 famiglie di solai dello stesso modello | In tutte determinante la compressione (Pd < Td); giunto 2–6 viti | N/Pd e ⌈N/Ps⌉ identici su tutte le linee |
| Controllo approssimato di Pd (MLE) | 94,55 kN | Larghezza efficace (anima k = 4, ρ ≈ 0,51; ala con irrigidimento di bordo k ≈ 2,5, ρ ≈ 0,90; Ae ≈ 500 mm², Fn ≈ Fy): 0,85 × 500 × 235 ≈ 100 kN (entro il 5 %) |
- Regressione: nei quattro modelli che non contengono pannelli senza rivestimento (ripartizione agli elementi finiti) e nella soluzione dell'edificio di esempio con ripartizione classica del taglio, i risultati di montanti, ancoraggi, diaframma, guide dei pannelli, elementi finiti e quota della lastra di gesso, nonché gli avvisi dell'analisi e la lista di controllo del progetto, coincidono esattamente con il calcolo precedente; l'unica differenza è l'espressione “ya da kaplamasız panel” (o pannello senza rivestimento) aggiunta al testo informativo del pannello corto. La verifica a compressione ha modificato i rapporti del diaframma e i testi della relazione solo nel modello con solai in acciaio leggero. Il controllo piano–direzione non ha modificato il risultato in nessuno dei sei confronti con pannelli dotati di capacità a taglio.
- Interfaccia: in Impostazioni Generali del Progetto non è presente una selezione separata del tipo di pannello (lastra di gesso / altro); il tipo di rivestimento si inserisce per ciascuna faccia in Proprietà Parete e i calcoli utilizzano questo dato.
13. Valutazione complessiva
Le proprietà lorde di sezione sono coerenti con il catalogo; le grandezze torsionali sono validate con la soluzione in forma chiusa e con l'applicazione indipendente; la catena di resistenza coincide con le equazioni normative e il calcolo manuale, la derivazione delle sollecitazioni con il calcolo manuale. Il modulo è idoneo all'uso nell'ambito indicato (sezioni predefinite C, Z, U, C+, Sigma e Sigma+).
È indispensabile che tutti i risultati prodotti dal software siano verificati dall'ingegnere responsabile.