Studii de validare pentru oțelul ușor
Acest articol rezumă studiile de validare ale calculelor de panou, montant, grindă și stâlp din oțel ușor. Validarea a fost realizată în straturi: proprietățile de secțiune au fost comparate cu catalogul producătorului, mărimile de torsiune cu soluția în formă închisă și cu o aplicație independentă, lanțul de rezistență cu ecuațiile normativului și cu calculul manual, iar derivarea solicitărilor cu calculul manual; întregul flux, de la setări până la raport, a fost rulat cap-coadă pe proiecte-exemplu. Pentru relații, consultați articolul Bazele teoretice ale proiectării din oțel ușor.
1. Proprietățile de secțiune: 527 de profile × catalog
Pentru fiecare profil din biblioteca de profile de oțel ușor predefinite, proprietățile brute calculate cu modelul cu linii mediane și colțuri ascuțite au fost comparate cu catalogul (model / catalog − 1):
| Familie (număr) | A | Ix | Iy |
|---|---|---|---|
| C (89) | +1,4 % … +5,5 % | +1,9 % … +5,3 % | +3,2 % … +6,6 % |
| Z (90) | +1,4 % … +6,6 % | +1,9 % … +6,4 % | +3,4 % … +8,3 % |
| U (88) | +0,8 % … +2,5 % | +1,2 % … +2,8 % | +0,1 % … +1,2 % |
| Sigma (90) | +1,7 % … +6,0 % | +2,0 % … +4,6 % | +3,8 % … +8,5 % |
| C+ (87) | +2,4 % … +6,4 % | +2,5 % … +4,5 % | +3,3 % … +6,4 % |
| Sigma+ (83) | +2,7 % … +5,9 % | +2,6 % … +3,9 % | +4,0 % … +7,2 % |
Abaterile sunt uniforme și provin din ipoteza colțurilor ascuțite ale modelului (dacă se rotunjesc colțurile, abaterea ariei scade în medie la 1 %). Deoarece în proiectare A, Ix și Iy brute se iau direct din valorile catalogului, abaterea nu se reflectă în proiectare; poziția centrului de greutate coincide cu catalogul în limita a 0,4 mm.
2. Mărimile de torsiune
| Verificare | Rezultat |
|---|---|
| Soluție în formă închisă — secțiune U plană (b = 50, h = 100, t = 2 mm) | Distanța la centrul de forfecare și constanta de torsiune neuniformă coincid exact cu soluția numerică |
| Aplicație independentă vs. program, 90 de profile Sigma | Cea mai mare diferență relativă pentru J, Cw și centrul de forfecare < 3·10⁻⁵ |
3. Metoda generală pentru flambajul distorsional
Metoda generală (HCBTİE 4.10.3.3) a fost validată pe trei căi independente: un calcul independent rescris din paginile normativului, două solvere distincte cu benzi finite și revizuirea codului. Calculul independent a reprodus, la șase secțiuni, tensiunea critică și semi-lungimea de undă critică cu o precizie mai bună de o miime:
| Secțiune | Fcrd compresiune, program / independent (MPa) | Fcrd încovoiere, program / independent (MPa) |
|---|---|---|
| S200-50x67x16x2 | 183,0 / 183,0 | 377,4 / 377,4 |
| C200x80x16x2 | 169,2 / 169,2 | 300,0 / 300,0 |
| Z200x60x15x2 | 175,6 / 175,6 | 411,7 / 411,7 |
| Z400x100x21x2 | 55,2 / 55,2 | 164,6 / 164,6 |
| C+200-89x25x15x4 | 606,5 / 606,5 | 922,4 / 922,4 |
| S+200-55x95x25x15x4 | 574,7 / 574,7 | 850,0 / 850,0 |
În cazurile cu un mod distorsional evident, metoda generală concordă cu soluția cu benzi finite în banda −7 % … +0 % la compresiune și +4 % … +14 % (conservator) la încovoiere. La secțiunile Sigma, deoarece metoda consideră inima plană, este evident conservatoare; la secțiunile C+, deoarece la compresiune rămâne puțin peste valoarea cu benzi finite, la aceste secțiuni opțiunea benzilor finite a fost făcută implicită.
4. Solverul cu benzi finite
Solverul cu benzi finite al programului a fost mai întâi testat, cu matrice de bandă unică, față de un solver de referință independent (diferență relativă ≤ 2·10⁻¹⁰), apoi tensiunile critice au fost comparate pe aceeași rețea (placă plană, corniere, secțiuni C, Sigma, Z și C+; rezultate identice). La toate cele 439 de profile cu buze din catalog (861 de cazuri de compresiune/încovoiere), diferența maximă între tensiunile critice ale celor două solvere a fost 9·10⁻⁵, iar media 8·10⁻⁶. Când rețeaua este rafinată de două ori, rezultatele se modifică cel mult cu 0,3 %.
5. Grindă și stâlp (secțiune atribuită elementului)
Într-un proiect de test, grinzii și stâlpului li s-a atribuit SIGMA S200-50x67x16x2, iar ca material s-a luat S235. Valorile programului au fost comparate cu un calcul independent și cu calculul manual:
| Mărime | Calcul manual / calcul independent | Program (YDKT) | Rezultat |
|---|---|---|---|
| Rezistența grinzii la încovoiere Md (Lb = L = 6,0 m, Cb = 1,579; determinant flambajul lateral cu răsucire) | 3,222 kNm | 3,2225 kNm | Identic |
| Rezistența grinzii la forfecare Vd | 32,39 kN | 32,39 kN | Identic |
| Stâlp Pd / Md,x / Md,y (KL = 3,0 m) | 54,83 kN / 6,587 kNm / 1,578 kNm | 54,83 / 6,587 / 1,578 | Identic |
La rezistența grinzii la încovoiere, lungimea nesprijinită lateral este lungimea elementului (Lb = L = 6,0 m), iar Cb se calculează din diagrama de momente a combinației determinante 1,6G+Q: Mmaks = 0,176 (capăt), MA = 0,044, MB = 0,134, MC = 0,094 kNm → Cb = 12,5·0,176 / (2,5·0,176 + 3·0,044 + 4·0,134 + 3·0,094) = 1,583 (program 1,579; diferența provine din rotunjirea momentelor afișate). Pey = π²·206010·325600/6000² = 18 390 N, Pez = 40 886 N, io = 82,68 mm → Mcre = 1,579·82,68·√(18 390·40 886) = 3,580·10⁶ N·mm; Fcre = 83,1 MPa < 0,56Fy → Mne = 3,580 kNm; Md = 0,90·3,580 = 3,222 kNm.
Și valorile GKT (ASD) au coincis exact cu coeficienții de siguranță respectivi.
6. Modelul solicitărilor și fluxul cap-coadă
- Derivarea solicitărilor axiale ale montanților intermediar și de capăt din eforturile interne ale panoului, a momentului din vânt la pereții exteriori și a rapoartelor de efect combinat a fost comparată cu calculul manual pentru YDKT și GKT și a coincis exact cu valorile din raport.
- Regulile rigidizatorului de margine (HCBTİE 4.9.3) și ale secțiunii Z au fost validate cu calculul manual.
- Ancorajul panourilor, ponderea gips-cartonului, calculul încărcării seismice cu T = 0,2 s, proporționalitatea rigidităților panourilor cu capacitatea și proiectarea fundațiilor cu D au fost verificate separat pe proiecte-exemplu din oțel ușor cu unul și cu trei niveluri.
- Pe proiectele-exemplu, lanțul setări → analiză → raport → PDF a rulat fără erori în rulări automate; setările au fost salvate atât în format text, cât și în format binar de proiect și citite înapoi identic.
7. Verificările grinzii de planșeu
Strivirea inimii. Calculul a fost comparat cu o aplicație independentă în 13 situații (secțiuni C, U și C+; reazem de capăt și intermediar; o forță și două forțe opuse; ss/t ≤ 60 și > 60; cazuri în afara domeniului: Sigma, r/t > 6 și hw/t > 200). În toate cele 13 situații, valorile și codurile de stare sunt identice (diferență < 10⁻⁶). Comparația cu un tabel de calcul manual pentru o secțiune dublu C (H = 200 mm, t = 4,95 mm, r = 6 mm, fyb = 350 MPa, ss = 100 mm):
| Situație | Calcul manual | StatiCAD |
|---|---|---|
| Reazem de capăt, talpă rigidizată | 68,894 kN | 68,894 kN |
| Reazem de capăt, talpă nerigidizată, ss/t ≤ 60 | 46,198 kN | 46,198 kN |
| Reazem intermediar, ss/t ≤ 60 | 118,551 kN | 118,551 kN |
| Reazem intermediar, ss/t > 60 (ss = 400 mm) | 170,220 kN (calcul independent) | 170,220 kN |
Fluxul cap-coadă. A fost testat cu grinzi de planșeu U100x53x1,5 cu deschiderea de 4 m (YDKT):
- La strivirea inimii cu reazem rezemat și ss = 40 mm: P = 8,65 kN, Pd = 3,056 kN (la fel ca în calculul independent; raport 2,83).
- În declarația încărcare de sus la reazem, cu relația celor două forțe opuse, Pd = 3,43 kN (calcul manual 3,426 kN).
- Cu distanța de susținere a tălpii inferioare de 1250,5 mm, Md− = 1,332 kNm; în declarația talpă superioară legată de placare și rigidizator, Md+ = Mdlo = 1,370 kNm.
- Săgeata numai din încărcarea utilă δQ = 5,09 cm > L/250 = 1,60 cm și condiția de vibrații (L/d = 40, fn = 3,0 Hz) au fost depistate; declarația antretoazelor a eliminat avertismentul de vibrații.
- Datele de intrare au fost salvate în format text și în format binar de proiect și citite înapoi identic; în raportul în turcă și în engleză au fost verificate liniile pentru strivirea inimii, rigidizator și vibrații, precum și valorile cu semn.
8. Producerea planșeului și articulațiile grinzilor
Model: ochi de 4 × 4 m, 4 stâlpi în colțuri, grinzi din oțel ușor pe margini; planșeu t = 2 cm, G = 175 kg/m², Q = 200 kg/m². Cu definiția de planșeu din oțel ușor pe direcția X, cu profil C200x80x16x2 și distanța de 400 mm, au fost produse 9 grinzi de planșeu (ambele capete articulate, talpa superioară legată) și 10 fâșii de 40 cm.
| Soluție | Grindă M+ (1,4G + 1,6Q) |
|---|---|
| Transfer clasic, planșeele nu intră în rigiditate | 4,896 kNm la toate cele 9 grinzi, V = 4,90 kN (independent de rigiditatea grinzilor de margine). Încărcarea distribuită Q w = 0,7455 kN/m; calcul manual 200 kg/m² × 0,38 m = 0,7456 kN/m |
| Transfer prin shell, grinzi de margine rigide (S350) | 3,82 (învecinată cu marginea) … 5,12 kNm (la mijloc); distribuirea încărcării de către placare este mică |
| Transfer prin shell, grinzi de margine flexibile (U100) | 17,9 (aproape de stâlp) / 0,9 kNm (la mijloc); săgeata grinzii de margine 17 cm → avertisment de analiză |
Momentul de capăt al grinzilor de planșeu este zero (articulațiile sunt aplicate în soluția cu elemente finite). Au fost validate separat și regenerarea (7 grinzi / 8 fâșii cu distanța de 500 mm; direcția Y; placare din placaj; declarația antretoazelor), revenirea planșeului original prin eliminarea definiției și păstrarea, la salvarea proiectului, a definițiilor și a familiei fâșii–grinzi.
9. Diafragma planșeului
Model: 3 niveluri, 10 × 6 m, 6 panouri din oțel ușor la fiecare nivel; DX = 2,0, DY = 3,0, metoda forței seismice echivalente. La trei niveluri, planșeu din oțel ușor cu profil C200x80x16x2, distanța de 600 mm, pe direcția Y, cu placare OSB și antretoaze (17 fâșii, 16 grinzi).
| Mărime | StatiCAD | Calcul manual / verificare încrucișată |
|---|---|---|
| Forța netă Fx a nivelului 1 (cu D) | 123,63 kN | D·F1 = 2,0 × 6,301 t = 123,6 kN |
| Nivelul 1, forța F a liniei y = 0 (combinația „−X1 − 0,3Y2”) | 183,36 kN | 2,0 × 8,234 + 0,3 × 3,0 × 2,459 = 18,68 t = 183,3 kN |
| Aceeași linie: B, v, φvn, raport | 10,00 m; 18,34 kN/m; 6,12 kN/m; 3,00 | Planșeu 0–1000 cm; 0,6 × 10,2 (valoarea implicită OSB) |
| Nivelul 1, forța F a liniei x = 0 (combinația „−0,3X1 − Y2”) | 148,39 kN | 0,3 × 2,0 × 3,301 + 3,0 × 4,380 = 15,12 t = 148,3 kN |
| Îmbinarea planșeu → panou: Ps, n, n·Ps | 4,666 kN; 33; 153,97 kN | t1 = t2 = 2,0 mm, dv = 4,8 mm, Fu1 = 360, Fu2 = 420 MPa: Pns = min(10931; 9331; 10886) N → 0,5 × 9331 = 4,666 kN; 9,94 m / 0,3 m → 33 |
| Nivelul 1, forța din cordon Tx / Ty | 9,272 / 34,117 kN | 123,63 × 6/(8 × 10); 163,76 × 10/(8 × 6) |
| Colector (y = 0, pereții acoperă linia) | 5,50 kN (raport 0,035) | Se așteaptă N ≈ 0 |
Pentru colector și gol, în același model peretele de la parter a fost scurtat la 2 m, iar în mijlocul planșeului nivelului 1 a fost lăsat un gol de 2 × 2 m:
| Mărime | StatiCAD | Calcul manual / verificare încrucișată |
|---|---|---|
| Forța colectorului liniei y = 0, |N|max (ℓ = 2 m, F = 311,30 kN, B = 10 m) | 249,04 kN (raport 1,57, avertisment) | F·(1 − ℓ/B) = 311,30 × (1 − 2/10) = 249,04 kN |
| Raportul golului | 0,067; avertisment la diafragma rigidă | 4 / 60 m² = 6,7 % > 3 % |
| Partea familiei de planșeu de 10 × 2 m și forța din cordon Tx | 66,93 kN; 1,673 kN | 187,41 × 20/56 = 66,93; 66,93 × 2/(8 × 10) = 1,673 |
La acest model, în care toate nivelurile sunt din oțel ușor, nu au fost produse liniile diafragmei din beton armat (TBDY 7.11); au fost produse liniile TBDY 10.5 și avertismentele de linie și de îmbinare. Din cauza încărcărilor mari de nivel ale modelului și a lui DY = 3, rapoartele sunt între 1,2 și 6; modelul are scop de verificare.
10. Decalajul axei grinzii și forța axială compozită
Model: clădirea din articolul Exemplu rezolvat: clădire din oțel ușor cu două niveluri (grinzi de planșeu de 5 m CC C200x80x16x2, distanța 390 mm; buiandrugi CC C200x80x22x4, articulați). Același model a fost rezolvat cu decalajul activat (nodurile intermediare în diafragmă sau „Nu lega nodurile intermediare ale grinzilor de diafragma rigidă” activat) și cu decalajele dezactivate.
| Mărime | StatiCAD | Calcul manual / verificare încrucișată |
|---|---|---|
| ck (e2 = 0 − 20/2 cm) | — | 7,51 × (−10) / (471,9 + 7,51 × 100) = −0,06141 cm⁻¹ |
| Forța axială a tronsonului cu elemente finite, nodurile intermediare în diafragmă (tronson 1 / 5) | G: −1,2218 / −6,4586 kN; Q: −2,5366 / −13,4088 kN | ck·M̄3: −1,2219 / −6,4587; −2,5369 / −13,4091 kN (diferență ≤ 0,01 %) |
| Forța axială cu elemente finite, un singur lanț | G: −4,3638 kN (constantă pe 10 tronsoane) | ck·(2/3)·Mmaks = −6,141 × 0,6667 × 1,0659 = −4,364 kN |
| Forța axială de calcul a grinzii de planșeu și P/Pd + M/Md | 0,197 kN; 0,564 (cu decalajele dezactivate 0; 0,558) | Se scade valoarea de vârf 29,20 kN pentru 1,2G + 1,6Q; reziduul regulii trapezului 1,2 × 0,0435 + 1,6 × 0,0903 = 0,197 kN (0,67 %) |
| Forța axială de calcul a buiandrugilor | 0,23 / 0,07 kN | 0 cu decalajele dezactivate |
| Diferența dintre soluțiile cu decalaj activat și dezactivat (74 de grinzi) | Raport ≤ 0,007; M ≤ 0,12 kNm; săgeată ≤ 0,0005 cm | Diferența rămasă de moment este efectul real de rigiditate al decalajului |
Aceeași scădere se aplică și grinzilor din oțel greu; pentru validarea ei consultați articolul Studii de validare pentru structuri din oțel.
11. Tălpile inferioară și superioară ale panoului și blocajele transversale
Modele: clădirea din articolul Exemplu rezolvat: clădire din oțel ușor cu două niveluri (2 niveluri, 24 de panouri, OSB pe ambele fețe, montanți C100x50x15x1,2, ancoraj la forfecare cu bulon M12, n = 4), o variantă a acestei clădiri cu peretele WZ01 făcut fără placare, varianta cu colector din Capitolul 9 (peretele de la parter de 2 m) și un model de regresie.
| Mărime | StatiCAD | Calcul manual / verificare încrucișată |
|---|---|---|
| Talpa inferioară a WZ01 (U100x52x1,2 automat): v, a, N | 11,746 kN/m; 537,5 mm; 3,157 kN | v = 25,253/2,15; a = 2150/4; N = 11,746 × 268,75/1000 = 3,157 kN |
| Gaură, arie netă și Td | 14 mm; 221,2 mm²; 69,68 kN | M12 → 12 + 2 (Tabelul 8.1); 238 − 14 × 1,2; min(0,90 × 350 × 238; 0,75 × 420 × 221,2) = min(74,97; 69,68) |
| Pd (EGM; Lx = 537,5, Ly = Lz = 600 mm) | 26,51 kN | Calcul aproximativ al lățimii efective (talpă k = 0,43, inimă k = 4, Fn ≈ 284 MPa, Ae ≈ 118 mm²): 0,85 × 33,4 ≈ 28 kN (în limita a 7 %) |
| Forța din interiorul panoului la talpa superioară și colectorul (linia y = 0) | sleg = 150 mm; Npan = 0,881 kN; N = 7,779 kN; raport 0,292 | 11,746 × 0,075; forța liniei de diafragmă 6,898 + 0,881; 7,779/min(73,16; 26,60) |
| Talpă superioară dublă U100x53x1,5, e1 = 150 mm | Td 183,83 kN; Pd 80,45 kN; Npan 1,762 kN | 2 × min(0,9 × 350 × 299; 0,75 × 420 × (299 − 4,8 × 1,5)) = 2 × 91,92; 2 × 40,22; 11,746 × max(75; 150) |
| Blocaj, WZ01 placat (1 rând; t = 1, d = 4,17, n = 2, b = 40 mm) | F 0,473 kN; Ps 2,364 kN; n·Ps 4,729 kN (raport 0,10); bandă 11,29 kN | 0,02 × 23,665 (fără acumulare); Pns = 4729 N (t2/t1 = 1,2, determinant Pns2) × 0,5; min(0,9 × 350 × 40; 0,75 × 420 × 35,83) |
| Detaliile blocajului HCBTİE 6 | WZ02: avertismente (b), (c), (d) și (f); WZ03: informație de detaliu neintrodusă; placare orizontală la nivelul 2: eroare TBDY 10.3.1.4 | Urechea 20 < 6d = 21 mm; distanța de la margine 5 < 1,5d = 5,25 mm; t = 0,7 < 0,8 mm; un singur șurub și d = 3,5 mm < No.8; la WZ03 nu s-au introdus t și d |
| WZ01 fără placare, 0 / 1 / 2 rânduri de blocaj | Montant Pd 13,59 / 36,19 / 43,56 kN; raportul montantului de capăt 1,58 / 0,60 / 0,49 | Ly = Lz = 2600 / 1300 / 867 mm; F = 0,02 × (3 × 10,226 + 21,517) = 1,044 kN (cu acumulare) |
| Varianta cu colector, linia y = 0 de la nivelul 1 (WZ01, U200x91x2 automat) | N = 272,24 kN; raport 3,39 (determinant Pd = 80,31 kN); cu talpă dublă 1,70 | 249,04 (Capitolul 9, forța colectorului liniei) + 23,20; rândul colectorului grinzii de planșeu (1,568) nu se schimbă |
| Compatibilitatea inimilor (varianta cu colector, nivelul 2: talpă U100 / montant Sigma 200) | Informații despre diferența înălțimii inimii și diferența grosimii tablei | |100 − 200| > 10 mm; t talpă < t montant |
- Calcul independent: Rezultatele programului au fost reconstruite cu un calcul independent la 24 de pereți (profil automat, v, a, N, gaură, Td, sleg, Npan, colector, forța din blocaj, Ps, rezistența benzii, aria necesară și verificările de detaliu; rezistența la compresiune EGM a fost preluată din program). Cea mai mare diferență relativă este 2,3·10⁻³ (rotunjire).
- Transferul grosimii tălpii: La pereții W111/W112 de la nivelul 2, când se alege talpa inferioară U100x52x1,2 (montant t = 1,5 mm, îmbinare de nivel cu șuruburi), îmbinarea se calculează cu t1 = 1,2 mm: 0,5 × 2,7 × 1,2 × 5,5 × 420 = 3,742 kN; raportul de forfecare crește de la 0,456 la 0,487, iar la W112 ancorajele necesare cresc de la 14 la 15. La nivelul 1, când se alege talpa superioară U100x53x1,5, șurubul planșeu–talpă superioară se calculează cu t2 = 1,5 mm: 0,5 × 4,2 × √(1,5³ × 4,8) × 420 = 3,55 kN (determinant Pns1; înainte de alegere 2,54 kN); raportul WZ01 scade de la 0,710 la 0,508.
- Avertismentul h/d > 50: În varianta cu înălțimea nivelului 1 de 540 cm (h/d = 52), avertismentul se emite doar la cei doi pereți la care nu s-a introdus blocaj (WZ04, WZ05); la ceilalți pereți, cu 1 rând de blocaj, nu se emite.
- Regresie: Când datele tălpilor și blocajelor sunt goale, rezultatele pentru montanți, ancoraje, diafragmă, grinzi și seism la cele trei modele sunt identice cu calculul anterior; lista de verificare a proiectului și avertismentele de analiză nu se schimbă, în afara noilor rânduri pentru tălpi și blocaje. La montanții placați, blocajul nu modifică rezultatul montantului.
- Fișier și raport: Datele introduse se salvează cu fișierul de proiect; la redeschidere, toate câmpurile pentru tălpi și blocaje ale celor 24 de pereți se păstrează, iar fișierele salvate înainte de această funcție se deschid cu date goale. În rapoartele în turcă și în engleză se produc rândurile ALT / ÜST BAŞLIK (talpa inferioară / superioară) și KUŞAK (blocaj).
12. Panoul fără placare, salvarea setărilor proiectului și compresiunea în diafragmă
Model: clădirea din articolul Exemplu rezolvat: clădire din oțel ușor cu două niveluri (2 niveluri, 24 de panouri, planșeu din oțel ușor la două niveluri; grindă de planșeu C200x80x16x2, material S235, distanța maximă dintre grinzi 390 mm) și trei modele de regresie. În scenariile fără placare, la panourile respective a fost debifată placarea pe ambele fețe.
| Situație | StatiCAD | Așteptat / calcul manual |
|---|---|---|
| Proiect salvat cu „Rigiditate clasică” și decalajul dezactivat, deschis după inversarea setărilor programului | Selecțiile au fost preluate din fișier (în ambele formate ale fișierului de proiect) | Selecțiile se salvează împreună cu proiectul |
| Proiect vechi care nu conține această informație; proiect nou | „Capacitate”, decalaj activat | Valoarea implicită |
| Distribuție prin elemente finite, „Capacitate”: WZ04 și WZ05 fără placare la nivelul 1 | Rând informativ pentru cele două panouri; forfecarea panoului sub o miime, neglijată; raportul montantului intermediar (cu placare → fără placare) 1,37 → 2,45 la WZ04, 1,33 → 2,34 la WZ05; celelalte panouri primesc mai multă forfecare (de ex. montantul de capăt al WZ01 1,85 → 2,31) | Vn = 0; coeficient de rigiditate 0,001; lungime de flambaj fără placare |
| Aceeași situație, „Rigiditate clasică” | WZ04 V = 4,840 kN (4,4 %), WZ05 V = 26,123 kN (23,6 %): eroare și rând în lista de verificare | Forfecarea panoului depășește o miime |
| Distribuție prin elemente finite, cele 12 panouri ale nivelului 1 fără placare | Eroare la 12 panouri; eroare nivel–direcție pe direcțiile X și Y | Nu există panou cu capacitate la forfecare |
| Distribuție clasică a forței tăietoare, WZ04 și WZ05 fără placare | Cele două panouri nu primesc forfecare, solicitarea ancorajului la întindere 0; rând informativ | Distribuție proporțională cu capacitatea (TBDY 10.2.6.1) |
| Distribuție clasică a forței tăietoare, cele 12 panouri ale nivelului 1 fără placare | Forțele tăietoare ale panourilor |V2| = 1,10 / 2,12 / 1,02 / 0,65 / 2,25 / 1,12 t (în modelul cu placare 1,12 / 2,14 / 1,02 / 0,67 / 2,25 / 1,13 t); eroare nivel–direcție X și Y, rând în lista de verificare; eroare la 12 panouri | Forța tăietoare de nivel se distribuie în ipoteza placării pe ambele fețe, capacitate 0 |
| Colector, linia x = 500 cm de la nivelul 1 | N = 20,860 kN; Td = 158,836 kN; Pd = 94,552 kN (Lb = 390 mm); raport 0,221 (numai cu întindere 0,131); înnădire 5 șuruburi (Ps = 4,666 kN) | Td = min(0,9 × 235 × 751; 0,75 × 360 × (751 − 2 × 4,8 × 2)) = 158,837 kN; Ps = 0,5 × min(4,2 × √(2³ × 4,8) × 360; 2,7 × 2 × 4,8 × 360) = 4,666 kN; ⌈20,860/4,666⌉ = 5; 20,860/94,552 = 0,221 |
| Cele 10 linii și 4 familii de planșeu ale aceluiași model | La toate este determinantă compresiunea (Pd < Td); înnădire 2–6 șuruburi | N/Pd și ⌈N/Ps⌉ identice pe toate liniile |
| Verificare aproximativă a Pd (EGM) | 94,55 kN | Lățime efectivă (inimă k = 4, ρ ≈ 0,51; talpă cu buză k ≈ 2,5, ρ ≈ 0,90; Ae ≈ 500 mm², Fn ≈ Fy): 0,85 × 500 × 235 ≈ 100 kN (în limita a 5 %) |
- Regresie: La cele patru modele care nu conțin panouri fără placare (distribuție prin elemente finite) și la soluția clădirii-exemplu cu distribuția clasică a forței tăietoare, rezultatele pentru montanți, ancoraje, diafragmă, tălpile panourilor, elemente finite și ponderea gips-cartonului, precum și avertismentele de analiză și lista de verificare a proiectului sunt identice cu calculul anterior; singura diferență este expresia „ya da kaplamasız panel” (sau panou fără placare), adăugată la textul informativ despre panoul scurt. Verificarea la compresiune a modificat rapoartele diafragmei și textele raportului numai la modelul cu planșeu din oțel ușor. Verificarea nivel–direcție nu a schimbat rezultatul în niciuna dintre cele șase comparații cu panouri cu capacitate la forfecare.
- Interfață: În Setări generale ale proiectului nu există o alegere separată a tipului de panou (gips-carton / altele); tipul placării se introduce pe fiecare față în Proprietățile peretelui, iar calculele folosesc această intrare.
13. Evaluare generală
Proprietățile brute ale secțiunilor sunt consecvente cu catalogul; mărimile de torsiune au fost validate cu soluția în formă închisă și cu aplicația independentă; lanțul de rezistență coincide cu ecuațiile normativului și cu calculul manual, iar derivarea solicitărilor cu calculul manual. Modulul este adecvat utilizării în domeniul precizat (secțiunile predefinite C, Z, U, C+, Sigma și Sigma+).
Este esențial ca toate rezultatele produse cu software-ul să fie verificate de inginerul responsabil.