Верифікаційні дослідження розрахунків із легкої сталі
Ця стаття коротко викладає верифікаційні дослідження розрахунків панелей, стояків, балок і колон із легкої сталі. Верифікація проводилася поетапно: характеристики перерізів порівнювалися з каталогом виробника, крутильні величини — із замкненим розв'язком і незалежною програмою, ланцюг несучої здатності — із рівняннями норм і ручним розрахунком, виведення зусиль — із ручним розрахунком; весь процес від налаштувань до звіту наскрізно прогнано на зразкових проєктах. Про залежності див. статтю Теоретичні основи проєктування з легкої сталі.
1. Характеристики перерізів: 527 профілів × каталог
Для кожного профілю бібліотеки попередньо визначених легких сталевих профілів характеристики брутто, обчислені за моделлю серединних ліній із гострими кутами, порівняно з каталогом (модель / каталог − 1):
| Родина (кількість) | A | Ix | Iy |
|---|---|---|---|
| C (89) | +1,4% … +5,5% | +1,9% … +5,3% | +3,2% … +6,6% |
| Z (90) | +1,4% … +6,6% | +1,9% … +6,4% | +3,4% … +8,3% |
| U (88) | +0,8% … +2,5% | +1,2% … +2,8% | +0,1% … +1,2% |
| Sigma (90) | +1,7% … +6,0% | +2,0% … +4,6% | +3,8% … +8,5% |
| C+ (87) | +2,4% … +6,4% | +2,5% … +4,5% | +3,3% … +6,4% |
| Sigma+ (83) | +2,7% … +5,9% | +2,6% … +3,9% | +4,0% … +7,2% |
Відхилення рівномірні й зумовлені припущенням моделі про гострі кути (якщо кути закруглити, відхилення площі знижується в середньому до 1%). Оскільки в проєктуванні A, Ix та Iy брутто беруться безпосередньо з каталожних значень, відхилення на проєктування не впливає; положення центра ваги збігається з каталогом із точністю до 0,4 мм.
2. Крутильні величини
| Перевірка | Результат |
|---|---|
| Замкнений розв'язок — плоский переріз U (b = 50, h = 100, t = 2 мм) | Відстань до центра зсуву та секторіальна константа збігаються з числовим розв'язком точно |
| Незалежна програма та програма StatiCAD, 90 профілів Sigma | Найбільша відносна різниця для J, Cw і центра зсуву < 3·10⁻⁵ |
3. Загальний метод дисторсійної втрати стійкості
Загальний метод (HCBTİE 4.10.3.3) верифіковано трьома незалежними шляхами: незалежний розрахунок, переписаний зі сторінок норм, два окремі розв'язувачі методом скінченних смуг і перегляд коду. Незалежний розрахунок відтворив критичне напруження та критичну півдовжину хвилі для шести перерізів із точністю краще однієї тисячної:
| Переріз | Fcrd стиск, програма / незалежний (МПа) | Fcrd згин, програма / незалежний (МПа) |
|---|---|---|
| S200-50x67x16x2 | 183,0 / 183,0 | 377,4 / 377,4 |
| C200x80x16x2 | 169,2 / 169,2 | 300,0 / 300,0 |
| Z200x60x15x2 | 175,6 / 175,6 | 411,7 / 411,7 |
| Z400x100x21x2 | 55,2 / 55,2 | 164,6 / 164,6 |
| C+200-89x25x15x4 | 606,5 / 606,5 | 922,4 / 922,4 |
| S+200-55x95x25x15x4 | 574,7 / 574,7 | 850,0 / 850,0 |
У випадках із виразною дисторсійною формою загальний метод узгоджується з розв'язком методом скінченних смуг у діапазоні −7% … +0% при стиску та +4% … +14% (консервативно) при згині. У перерізах Sigma метод явно консервативний, оскільки приймає стінку плоскою; у перерізах C+ при стиску він трохи перевищує значення методу скінченних смуг, тому для цих перерізів типовим зроблено варіант методу скінченних смуг.
4. Розв'язувач методом скінченних смуг
Розв'язувач методом скінченних смуг програми спершу перевірено за матрицями однієї смуги на незалежному еталонному розв'язувачі (відносна різниця ≤ 2·10⁻¹⁰), після чого з тією самою сіткою порівняно критичні напруження (плоска пластина, кутовий елемент, перерізи C, Sigma, Z і C+; результати збігаються точно). Для всіх 439 профілів із відгином у каталозі (861 випадок стиску/згину) найбільша різниця між критичними напруженнями двох розв'язувачів становила 9·10⁻⁵, середня — 8·10⁻⁶. При дворазовому згущенні сітки результати змінюються щонайбільше на 0,3%.
5. Балка і колона (переріз, призначений елементу)
У тестовому проєкті балці та колоні призначено SIGMA S200-50x67x16x2, матеріал — S235. Значення програми порівняно з незалежним розрахунком і ручним розрахунком:
| Величина | Ручний / незалежний розрахунок | Програма (YDKT) | Результат |
|---|---|---|---|
| Згинна міцність балки Md (Lb = L = 6,0 м, Cb = 1,579; визначальна бічно-крутильна втрата стійкості) | 3,222 кНм | 3,2225 кНм | Збігається точно |
| Зсувна міцність балки Vd | 32,39 кН | 32,39 кН | Збігається точно |
| Колона Pd / Md,x / Md,y (KL = 3,0 м) | 54,83 кН / 6,587 кНм / 1,578 кНм | 54,83 / 6,587 / 1,578 | Збігається точно |
У згинній міцності балки незакріплена від бокового зміщення довжина дорівнює довжині елемента (Lb = L = 6,0 м), а Cb обчислюється за діаграмою моментів визначальної комбінації 1,6G+Q: Mmax = 0,176 (кінець), MA = 0,044, MB = 0,134, MC = 0,094 кНм → Cb = 12,5·0,176 / (2,5·0,176 + 3·0,044 + 4·0,134 + 3·0,094) = 1,583 (програма 1,579; різниця — від округлення показаних моментів). Pey = π²·206010·325600/6000² = 18 390 Н, Pez = 40 886 Н, io = 82,68 мм → Mcre = 1,579·82,68·√(18 390·40 886) = 3,580·10⁶ Н·мм; Fcre = 83,1 МПа < 0,56Fy → Mne = 3,580 кНм; Md = 0,90·3,580 = 3,222 кНм.
Значення GKT також збіглися точно з відповідними коефіцієнтами безпеки.
6. Модель зусиль і наскрізний процес
- Виведення осьових зусиль у проміжних і крайніх стояках, вітрового моменту в зовнішніх стінах і відношень комбінованих впливів із внутрішніх зусиль панелі порівняно з ручним розрахунком для YDKT і GKT і точно збіглося зі значеннями у звіті.
- Правила крайового ребра жорсткості (HCBTİE 4.9.3) і перерізу Z верифіковано ручним розрахунком.
- Анкери панелей, частку гіпсокартонних листів, обчислення сейсмічного навантаження при T = 0,2 с, пропорційність жорсткості панелей несучій здатності та проєктування фундаментів із D окремо перевірено на зразкових проєктах із легкої сталі — одно- і триповерховому.
- На зразкових проєктах ланцюг налаштування → аналіз → звіт → PDF в автоматичних прогонах пройшов без помилок; налаштування збережено як у текстовому, так і в двійковому форматі проєкту та зчитано назад точно.
7. Перевірки балки перекриття
Зминання стінки. Розрахунок порівняно з незалежним застосунком у 13 випадках (перерізи C, U і C+; кінцева та проміжна опора; одна й дві протилежні сили; ss/t ≤ 60 і > 60; випадки поза сферою застосування — Sigma, r/t > 6 і hw/t > 200). У всіх 13 випадках значення й коди стану збігаються (різниця < 10⁻⁶). Порівняння з таблицею ручного розрахунку для здвоєного перерізу C (H = 200 мм, t = 4,95 мм, r = 6 мм, fyb = 350 МПа, ss = 100 мм):
| Випадок | Ручний розрахунок | StatiCAD |
|---|---|---|
| Кінцева опора, підсилена полиця | 68,894 кН | 68,894 кН |
| Кінцева опора, непідсилена полиця, ss/t ≤ 60 | 46,198 кН | 46,198 кН |
| Проміжна опора, ss/t ≤ 60 | 118,551 кН | 118,551 кН |
| Проміжна опора, ss/t > 60 (ss = 400 мм) | 170,220 кН (незалежний розрахунок) | 170,220 кН |
Наскрізний процес. Перевірено на балках перекриття U100x53x1,5 з прольотом 4 м (YDKT):
- За обпирання та ss = 40 мм при зминанні стінки P = 8,65 кН, Pd = 3,056 кН (так само, як у незалежному розрахунку; відношення 2,83).
- За заяви навантаження зверху на опорі за залежністю для двох протилежних сил Pd = 3,43 кН (ручний розрахунок 3,426 кН).
- З проміжком закріплення нижньої полиці 1250,5 мм Md− = 1,332 кНм; за заяви, що верхня полиця з’єднана з обшивкою, і ребра жорсткості Md+ = Mdlo = 1,370 кНм.
- Прогин лише від тимчасового навантаження δQ = 5,09 см > L/250 = 1,60 см і умова вібрації (L/d = 40, fn = 3,0 Гц) виявлені; заява про зв’язки (köprüleme) зняла попередження про вібрацію.
- Вхідні дані збережено в текстовому й двійковому форматах проєкту та зчитано назад точно; у звітах турецькою та англійською перевірено рядки зминання стінки, ребра жорсткості й вібрації та знакозмінні значення.
8. Формування перекриття та шарніри балок
Модель: комірка 4 × 4 м, 4 колони по кутах, балки з легкої сталі по краях; перекриття t = 2 см, G = 175 кг/м², Q = 200 кг/м². З профілем C200x80x16x2, кроком 400 мм, за визначенням перекриття з легкої сталі в напрямку X сформовано 9 балок перекриття (обидва кінці шарнірні, верхня полиця закріплена) і 10 смуг по 40 см.
| Розв’язок | M+ балки (1,4G + 1,6Q) |
|---|---|
| Класичне передавання, перекриття не входять у жорсткість | У всіх 9 балках 4,896 кНм, V = 4,90 кН (незалежно від жорсткості крайових балок). Рівномірно розподілене навантаження Q w = 0,7455 кН/м; ручний розрахунок 200 кг/м² × 0,38 м = 0,7456 кН/м |
| Оболонкове передавання, жорсткі (S350) крайові балки | 3,82 (сусідня з краєм) … 5,12 кНм (середня); розподіл навантаження обшивкою малий |
| Оболонкове передавання, гнучкі (U100) крайові балки | 17,9 (поблизу колони) / 0,9 кНм (посередині); прогин крайової балки 17 см → попередження аналізу |
Кінцевий момент балок перекриття дорівнює нулю (шарніри застосовуються в скінченно-елементному розв’язку). Додатково верифіковано повторне формування (7 балок / 8 смуг із кроком 500 мм; напрямок Y; фанерна обшивка; заява про зв’язки), повернення початкового перекриття після скасування визначення та збереження в проєкті визначень і родини «смуга–балка».
9. Діафрагма перекриття
Модель: 3 поверхи, 10 × 6 м, на кожному поверсі 6 панелей із легкої сталі; DX = 2,0, DY = 3,0, метод еквівалентного сейсмічного навантаження. На трьох рівнях — перекриття з легкої сталі з профілем C200x80x16x2, кроком 600 мм, у напрямку Y, з OSB-обшивкою та зв’язками (17 смуг, 16 балок).
| Величина | StatiCAD | Ручний розрахунок / перехресна перевірка |
|---|---|---|
| Чиста сила Fx 1-го рівня (з D) | 123,63 кН | D·F1 = 2,0 × 6,301 т = 123,6 кН |
| 1-й рівень, сила F лінії y = 0 (комбінація «−X1 − 0,3Y2») | 183,36 кН | 2,0 × 8,234 + 0,3 × 3,0 × 2,459 = 18,68 т = 183,3 кН |
| Та сама лінія: B, v, φvn, відношення | 10,00 м; 18,34 кН/м; 6,12 кН/м; 3,00 | Перекриття 0–1000 см; 0,6 × 10,2 (типове значення для OSB) |
| 1-й рівень, сила F лінії x = 0 (комбінація «−0,3X1 − Y2») | 148,39 кН | 0,3 × 2,0 × 3,301 + 3,0 × 4,380 = 15,12 т = 148,3 кН |
| З’єднання перекриття → панель: Ps, n, n·Ps | 4,666 кН; 33; 153,97 кН | t1 = t2 = 2,0 мм, dv = 4,8 мм, Fu1 = 360, Fu2 = 420 МПа: Pns = min(10931; 9331; 10886) Н → 0,5 × 9331 = 4,666 кН; 9,94 м / 0,3 м → 33 |
| Сила пояса 1-го рівня Tx / Ty | 9,272 / 34,117 кН | 123,63 × 6/(8 × 10); 163,76 × 10/(8 × 6) |
| Колектор (y = 0, стіни перекривають лінію) | 5,50 кН (відношення 0,035) | Очікується N ≈ 0 |
Для колектора й отвору в тій самій моделі стіну першого поверху скорочено до 2 м, а посередині перекриття 1-го рівня залишено отвір 2 × 2 м:
| Величина | StatiCAD | Ручний розрахунок / перехресна перевірка |
|---|---|---|
| Сила колектора лінії y = 0 |N|max (ℓ = 2 м, F = 311,30 кН, B = 10 м) | 249,04 кН (відношення 1,57, попередження) | F·(1 − ℓ/B) = 311,30 × (1 − 2/10) = 249,04 кН |
| Відношення отвору | 0,067; попередження для жорсткої діафрагми | 4 / 60 м² = 6,7 % > 3 % |
| Частка родини перекриття 10 × 2 м і сила пояса Tx | 66,93 кН; 1,673 кН | 187,41 × 20/56 = 66,93; 66,93 × 2/(8 × 10) = 1,673 |
У цій моделі, де всі рівні виконані з легкої сталі, рядки залізобетонної діафрагми (TBDY 7.11) не формуються; формуються рядки TBDY 10.5 та попередження щодо ліній і з’єднань. Через великі навантаження на поверхи моделі та DY = 3 відношення становлять 1,2–6; модель призначена для контролю.
10. Зміщення осі балки та складена осьова сила
Модель: будівля зі статті Приклад розв’язання: двоповерхова будівля з легкої сталі (балки перекриття довжиною 5 м CC C200x80x16x2, крок 390 мм; перемички CC C200x80x22x4, шарнірні). Ту саму модель розв’язано з увімкненим зміщенням (проміжні вузли в діафрагмі або увімкнено «Не прив’язувати проміжні вузли балок до жорсткої діафрагми») і з вимкненими зміщеннями.
| Величина | StatiCAD | Ручний розрахунок / перехресна перевірка |
|---|---|---|
| ck (e2 = 0 − 20/2 см) | — | 7,51 × (−10) / (471,9 + 7,51 × 100) = −0,06141 см⁻¹ |
| Осьова сила частини скінченного елемента, проміжні вузли в діафрагмі (частина 1 / 5) | G: −1,2218 / −6,4586 кН; Q: −2,5366 / −13,4088 кН | ck·M̄3: −1,2219 / −6,4587; −2,5369 / −13,4091 кН (різниця ≤ 0,01 %) |
| Осьова сила скінченного елемента, один ланцюг | G: −4,3638 кН (стала на 10 частинах) | ck·(2/3)·Mmax = −6,141 × 0,6667 × 1,0659 = −4,364 кН |
| Розрахункова осьова сила балки перекриття та P/Pd + M/Md | 0,197 кН; 0,564 (за вимкнених зміщень 0; 0,558) | Від піка 1,2G + 1,6Q 29,20 кН віднімається; залишок за правилом трапеції 1,2 × 0,0435 + 1,6 × 0,0903 = 0,197 кН (0,67 %) |
| Розрахункова осьова сила перемичок | 0,23 / 0,07 кН | За вимкнених зміщень 0 |
| Різниця розв’язків з увімкненим і вимкненим зміщенням (74 балки) | Відношення ≤ 0,007; M ≤ 0,12 кНм; прогин ≤ 0,0005 см | Залишкова різниця моментів — справжній вплив зміщення на жорсткість |
Таке саме віднімання застосовується й до важких сталевих балок; його верифікацію див. у статті Верифікаційні дослідження сталевих конструкцій.
11. Нижня та верхня полиці панелей і в’язі
Моделі: будівля зі статті Приклад розв’язання: двоповерхова будівля з легкої сталі (2 поверхи, 24 панелі, обшивка OSB з двох боків, стояки C100x50x15x1,2, анкер на зріз M12, n = 4), варіант цієї будівлі зі стіною WZ01 без обшивки, варіант із колектором із розділу 9 (стіна першого поверху 2 м) і регресійна модель.
| Величина | StatiCAD | Ручний розрахунок / перехресна перевірка |
|---|---|---|
| Нижня полиця WZ01 (автоматично U100x52x1,2): v, a, N | 11,746 кН/м; 537,5 мм; 3,157 кН | v = 25,253/2,15; a = 2150/4; N = 11,746 × 268,75/1000 = 3,157 кН |
| Отвір, площа нетто та Td | 14 мм; 221,2 мм²; 69,68 кН | M12 → 12 + 2 (Таблиця 8.1); 238 − 14 × 1,2; min(0,90 × 350 × 238; 0,75 × 420 × 221,2) = min(74,97; 69,68) |
| Pd (EGM; Lx = 537,5, Ly = Lz = 600 мм) | 26,51 кН | Наближений розрахунок ефективної ширини (полиця профілю k = 0,43, стінка k = 4, Fn ≈ 284 МПа, Ae ≈ 118 мм²): 0,85 × 33,4 ≈ 28 кН (у межах 7 %) |
| Внутрішньопанельне зусилля верхньої полиці та колектор (лінія y = 0) | sз = 150 мм; Nвн = 0,881 кН; N = 7,779 кН; відношення 0,292 | 11,746 × 0,075; зусилля лінії діафрагми 6,898 + 0,881; 7,779/min(73,16; 26,60) |
| Здвоєна верхня полиця U100x53x1,5, e1 = 150 мм | Td 183,83 кН; Pd 80,45 кН; Nвн 1,762 кН | 2 × min(0,9 × 350 × 299; 0,75 × 420 × (299 − 4,8 × 1,5)) = 2 × 91,92; 2 × 40,22; 11,746 × max(75; 150) |
| В’язь, WZ01 з обшивкою (1 ряд; t = 1, d = 4,17, n = 2, b = 40 мм) | F 0,473 кН; Ps 2,364 кН; n·Ps 4,729 кН (відношення 0,10); стрічка 11,29 кН | 0,02 × 23,665 (без накопичення); Pns = 4729 Н (t2/t1 = 1,2, визначальна Pns2) × 0,5; min(0,9 × 350 × 40; 0,75 × 420 × 35,83) |
| Деталі в’язей за HCBTİE 6 | WZ02: попередження (b), (c), (d) і (f); WZ03: інформація про невведені деталі; горизонтальна обшивка на 2-му поверсі: помилка TBDY 10.3.1.4 | Вушко 20 < 6d = 21 мм; відстань до краю 5 < 1,5d = 5,25 мм; t = 0,7 < 0,8 мм; один саморіз і d = 3,5 мм < No.8; у WZ03 t і d не введено |
| WZ01 без обшивки, 0 / 1 / 2 ряди в’язей | Pd стояка 13,59 / 36,19 / 43,56 кН; відношення крайнього стояка 1,58 / 0,60 / 0,49 | Ly = Lz = 2600 / 1300 / 867 мм; F = 0,02 × (3 × 10,226 + 21,517) = 1,044 кН (з накопиченням) |
| Варіант із колектором, лінія y = 0 1-го рівня (WZ01, автоматично U200x91x2) | N = 272,24 кН; відношення 3,39 (визначальна Pd = 80,31 кН); зі здвоєною полицею 1,70 | 249,04 (розділ 9, сила колектора лінії) + 23,20; рядок колектора балки перекриття (1,568) не змінюється |
| Узгодженість стінок (варіант із колектором, 2-й поверх: полиця U100 / стояк Sigma 200) | Інформація про різницю висоти стінок і різницю товщини стінок | |100 − 200| > 10 мм; t полиці < t стояка |
- Незалежний розрахунок: результати програми заново відтворено незалежним розрахунком на 24 стінах (автоматичний профіль, v, a, N, отвір, Td, sз, Nвн, колектор, зусилля у в’язі, Ps, міцність стрічки, потрібна площа та перевірки деталей; міцність на стиск за EGM узято з програми). Найбільша відносна різниця становить 2,3·10⁻³ (округлення).
- Передавання товщини стінки полиці: у стінах W111/W112 2-го поверху при виборі нижньої полиці U100x52x1,2 (стояк t = 1,5 мм, з’єднання з поверхом на саморізах) з’єднання розраховується з t1 = 1,2 мм: 0,5 × 2,7 × 1,2 × 5,5 × 420 = 3,742 кН; відношення за зрізом зростає з 0,456 до 0,487, а потрібна кількість анкерів у W112 — з 14 до 15. При виборі на 1-му поверсі верхньої полиці U100x53x1,5 саморіз з’єднання перекриття–верхня полиця розраховується з t2 = 1,5 мм: 0,5 × 4,2 × √(1,5³ × 4,8) × 420 = 3,55 кН (визначальна Pns1; до вибору 2,54 кН); відношення для WZ01 знижується з 0,710 до 0,508.
- Попередження h/d > 50: у варіанті з висотою 1-го поверху 540 см (h/d = 52) попередження видається лише у двох стінах без введених в’язей (WZ04, WZ05); в інших стінах з 1 рядом в’язей воно не видається.
- Регресія: за порожніх даних полиць і в’язей результати за стояками, анкерами, діафрагмою, балками та сейсмікою в трьох моделях точно збігаються з попереднім розрахунком; контрольний список проєкту та попередження аналізу не змінюються, крім нових рядків полиць і в’язей. У стояках з обшивкою в’язі не змінюють результат за стояком.
- Файл і звіт: вхідні дані зберігаються разом із файлом проєкту; при повторному відкритті всі поля полиць і в’язей 24 стін зберігаються, а файли, збережені до появи цієї можливості, відкриваються з порожніми даними. У звітах турецькою та англійською формуються рядки ALT / ÜST BAŞLIK (нижня / верхня полиця) і KUŞAK (в’язь).
12. Панель без обшивки, збереження параметрів проєкту та стиск у діафрагмі
Моделі: будівля зі статті Приклад розв’язання: двоповерхова будівля з легкої сталі (2 поверхи, 24 панелі, перекриття з легкої сталі на двох рівнях; балка перекриття C200x80x16x2, матеріал S235, найбільший крок балок 390 мм) і три регресійні моделі. У сценаріях без обшивки у відповідних панелях знято прапорці обшивки на обох поверхнях.
| Випадок | StatiCAD | Очікуваний результат / ручний розрахунок |
|---|---|---|
| Проєкт, збережений із вибором «Класична жорсткість» і вимкненим зміщенням, відкрито після зміни налаштувань програми на протилежні | Вибрані значення зчитано з файлу (в обох форматах файлу проєкту) | Вибрані значення зберігаються разом із проєктом |
| Старий проєкт без цієї інформації; новий проєкт | «Несуча здатність», зміщення ввімкнено | За замовчуванням |
| Розподіл методом скінченних елементів, «Несуча здатність»: на 1-му поверсі WZ04 і WZ05 без обшивки | Інформаційний рядок для двох панелей; зсув панелі менший за одну тисячну, знехтувано; відношення проміжного стояка (з обшивкою → без обшивки) у WZ04 1,37 → 2,45, у WZ05 1,33 → 2,34; інші панелі отримують більший зсув (напр., крайній стояк WZ01 1,85 → 2,31) | Vn = 0; коефіцієнт жорсткості 0,001; розрахункова довжина без обшивки |
| Той самий випадок, «Класична жорсткість» | WZ04 V = 4,840 кН (4,4 %), WZ05 V = 26,123 кН (23,6 %): помилка та рядок контрольного списку | Зсув панелі перевищує одну тисячну |
| Розподіл методом скінченних елементів, 12 панелей 1-го поверху без обшивки | Помилка в 12 панелях; помилка за поверхом і напрямком для X і Y | Немає панелей зі зсувною здатністю |
| Класичний розподіл зсуву, WZ04 і WZ05 без обшивки | Дві панелі не отримують зсуву, потреба в анкері на розтяг 0; інформаційний рядок | Розподіл пропорційно несучій здатності (TBDY 10.2.6.1) |
| Класичний розподіл зсуву, 12 панелей 1-го поверху без обшивки | Зсуви панелей |V2| = 1,10 / 2,12 / 1,02 / 0,65 / 2,25 / 1,12 т (у моделі з обшивкою 1,12 / 2,14 / 1,02 / 0,67 / 2,25 / 1,13 т); помилка за поверхом і напрямком для X і Y, рядок контрольного списку; помилка в 12 панелях | Поверховий зсув розподіляється за припущення обшивки на обох поверхнях, несуча здатність 0 |
| Колектор, лінія x = 500 см 1-го рівня | N = 20,860 кН; Td = 158,836 кН; Pd = 94,552 кН (Lb = 390 мм); відношення 0,221 (лише за розтягом 0,131); стик 5 саморізів (Ps = 4,666 кН) | Td = min(0,9 × 235 × 751; 0,75 × 360 × (751 − 2 × 4,8 × 2)) = 158,837 кН; Ps = 0,5 × min(4,2 × √(2³ × 4,8) × 360; 2,7 × 2 × 4,8 × 360) = 4,666 кН; ⌈20,860/4,666⌉ = 5; 20,860/94,552 = 0,221 |
| 10 ліній і 4 родини перекриття тієї самої моделі | В усіх визначальним є стиск (Pd < Td); стик 2–6 саморізів | N/Pd і ⌈N/Ps⌉ на всіх лініях збігаються точно |
| Наближена перевірка Pd (EGM) | 94,55 кН | Ефективна ширина (стінка k = 4, ρ ≈ 0,51; полиця з крайовим ребром жорсткості k ≈ 2,5, ρ ≈ 0,90; Ae ≈ 500 мм², Fn ≈ Fy): 0,85 × 500 × 235 ≈ 100 кН (у межах 5 %) |
- Регресія: у чотирьох моделях, що не містять панелей без обшивки (розподіл методом скінченних елементів), і в розв’язку будівлі з прикладу з класичним розподілом зсуву результати за стояками, анкерами, діафрагмою, полицями панелей, скінченними елементами та часткою гіпсокартонних листів, а також попередження аналізу та контрольний список проєкту точно збігаються з попереднім розрахунком; єдина відмінність — вираз “ya da kaplamasız panel” (або панель без обшивки), доданий до інформаційного тексту про коротку панель. Перевірка на стиск змінила відношення діафрагми та тексти звіту лише в моделі з перекриттям із легкої сталі. Перевірка за поверхом і напрямком не змінила результату в жодному з шести порівнянь із панелями, що мають зсувну здатність.
- Інтерфейс: у «Загальних параметрах проєкту» немає окремого вибору типу панелі (гіпсокартон / інше); тип обшивки вводиться для кожної поверхні у вікні «Властивості стіни», і розрахунки використовують ці дані.
13. Загальна оцінка
Характеристики перерізів брутто узгоджуються з каталогом; крутильні величини верифіковано замкненим розв'язком і незалежною програмою; ланцюг несучої здатності збігається з рівняннями норм і ручним розрахунком, а виведення зусиль — з ручним розрахунком. Модуль придатний до використання в зазначеному обсязі (попередньо визначені перерізи C, Z, U, C+, Sigma та Sigma+).
Обов'язковою умовою є перевірка всіх результатів, отриманих за допомогою програмного забезпечення, відповідальним інженером.