算例：木楼板振动

1. 关于本文

本文通过屏幕截图，演示 StatiCAD 的木楼板振动验算（ABTHYE 2024，第 5.4.2、4.8.4.7.1 和 4.8.2 条）如何在一栋两层小型木结构建筑中从头到尾使用：项目和楼层设置、楼板材料和荷载、将楼板转换为木梁（肋）、在计算轴线上定义振动并从模型识别、组合（螺钉固定 OSB）楼板和 CLT 楼板、分析、警告的解读、设计改进、报告和图纸。所有数值均为算例建筑的实际输入，所有结果均为程序在本算例中给出的结果；其中一块楼板的计算还经过了手算验证（第 13 节）。

关于全部选项和理论背景，请参见木楼板振动验算一文。

信息

版本： 木楼板振动定义（计算轴线属性中的木楼板选项卡）仅在 StatiCAD Ultimate 版本中可用。屏幕截图取自 StatiCAD Ultimate V.10.0.1.0。

提示

算例文件： 本文三个阶段的项目文件可从此处下载（ZIP）：

OrnekAhsapDoseme_ilk.sy4：初始设计（DB01 梁 5×20 cm，第 9 节）；
OrnekAhsapDoseme.sy4：改进后的设计（DB01 梁 5×24 cm，第 10-12 节）；
OrnekAhsapDoseme_beton.sy4：DB02 采用浇筑混凝土层的组合楼板（第 14 节）。

用 文件 › 打开 打开文件并运行分析；由于结果不会保存到项目文件中，每次打开后都必须重新分析。

2. 算例建筑

一栋平面为 9.00 × 8.00 m 的两层小型木结构住宅。承重墙为 15 cm 厚的木剪力墙（两面覆 10 mm OSB/3 面板的木立柱墙板）。底层上方的楼板（1 层楼板）由三块组成；振动验算在这三块楼板上进行。屋面楼板按 12 cm CLT 建模，未作振动定义。

表 1 – 一般信息

项目	数值
平面	9.00 × 8.00 m（x = 0…900 cm，y = 0…800 cm）；在 y = 400 cm 处通长、在 x = 450 cm 处（y = 0…400 cm）设内部承重墙
楼层	ZEMİN KAT（底层）和 1. KAT（1 层），每层 3.00 m
建筑类型 / 规范	木结构建筑；TBDY 2018，DD-2，S_S = 0.50，S₁ = 0.14，ZC，I = 1，R = 3，D = 2
墙体	木剪力墙，15 cm，材料 C24；两面各 10 mm OSB/3 面板，连接刚度 k_c = 800 N/mm；抗拉锚固 k_h = 5000 N/mm；抗剪锚固 k_a = 2000 N/mm，间距 600 mm
DB01（4.50 × 4.00 m）	木梁楼板：C24 梁沿 Y 方向（跨度 4.00 m），等间距 7 根梁（s = 56.2 cm）；初始设计 5×20 cm，改进设计 5×24 cm；18 mm OSB/2-OSB/3 面层
DB02（4.50 × 4.00 m）	梁与 DB01 初始设计相同（5×20 cm）；面层用螺钉（无预钻孔螺钉 d = 4 mm，s = 150 mm）固定在梁上 – 组合（4.8.2）
DB03（9.00 × 4.00 m）	CLT 楼板，5 层 40/20/40/20/40 mm（160 mm），层板 C24，外层纤维沿 Y 方向（跨度 4.00 m），单跨
楼板荷载	面层荷载 G = 50 kg/m²（振动中用作附加永久质量），活荷载 Q = 200 kg/m²

图 1 – 底层平面（1 层楼板）：DB01 和 DB02 中的木梁（蓝色），DB03 为 CLT，棕色线为木剪力墙

图 2 – 算例建筑的有限元模型（杆件单元）：楼板梁和墙体的等效杆件

信息

平面方向： 在 StatiCAD 平面视图中，y 轴向下：y = 0 处的立面显示在屏幕上方。

3. 验算概要

轻质、大跨度的木楼板会因人的脚步而振动。这不是承载力问题，而是使用舒适度问题。ABTHYE 5.4.2 提出两项指标：刚度（楼板中点作用 1 kN 集中荷载下的瞬时挠度 w/F）和舒适度（针对脚跟冲击的单位冲击速度响应 v）。计算采用封闭解形式，不改变分析结果，并以楼板的计算轴线为单位进行。

表 2 – 按楼板类型的验算

楼板类型	方法	指标
木梁	5.4.2 详细法（第 1-6 步）；可选 4.8.4.7.1 简化法	f1 > 8 Hz；a = w/F ≤ 4；b = −49.1·ln(a)+117；b ≥ 150 或 v ≤ b^(f1·ζ−1)；否则 b′ ≥ 50 且 a = 10.786·e^{−0.0208·b′}；性能：a ≤ 1 很好，≤ 2 良好，≤ 3 略有问题，≤ 4 可能有问题
木梁 + 组合	同上；(EI)_L 取自机械连接 T 形截面（4.8.2 γ 法，K_ser 表 4.2a）	同上
CLT	4.8.4.7.1（强制）	w/F ≤ 1.5 mm/kN（1 m 板带）且 v ≤ 100^(f1·ζ−1)；f1 ≥ 8 Hz

基本量：f1 = π/(2L²)·√((EI)_L/m) (5.10)，n40 = {((40/f1)²−1)·(B/L)⁴·(EI)_L/(EI)_B}^0.25 (5.12)，v = 4·(0.4+0.6·n40)/(m·B·L+200) (5.11)。m 仅为永久作用的质量（不计入活荷载）。

4. 启动程序和项目设置

程序打开时会显示起始（dock）界面。点击新建打开空白项目，点击主界面图标打开工作界面。

图 3 – 起始（dock）界面

4.1 楼层总体设置

通过顶部工具栏的 KatAyar（楼层设置）打开。算例有两层（ZEMİN KAT 和 1. KAT，300 cm）。关闭自动楼层名称后，楼层名称和输出下标（Z、1）手动给定；输出下标会进入构件名称（例如楼板块 SZ3，梁 HZ01）。

图 4 – 楼层总体设置：楼层名称、高度和项目名称

4.2 项目总体设置：建筑类型

在 PrjAyar（项目总体设置）› 规范选择中，选择建筑类型：木结构建筑、地震作用：TBDY 2018 和延性等级：有限。振动验算与建筑类型无关（砌体或钢筋混凝土建筑中的木楼板也可以验算）；建筑类型决定墙体和梁的木结构设计。在算例中，还勾选了设计选项卡中的“执行抗震规范不规则性检查”复选框（未勾选时，项目检查清单中会出现一行“Hata”（错误））。

图 5 – 项目总体设置 › 规范选择：木结构建筑，TBDY 2018

5. 建立模型：墙体和楼板

墙体用墙体命令绘制，楼板用楼板命令绘制（矩形楼板；绘制楼板的同时会生成计算轴线）。绘图命令的详细说明请参见建模工具一文。算例中每层有 6 面墙和 3 块楼板。

5.1 木剪力墙输入

选中墙体后，右击 › 修改所选墙体的属性，成批编辑。在一般设置中选择构件类型木剪力墙，在结构/材料中选择来自材料库 › C24。在木剪力墙选项卡中输入面板面层（OSB/3，10 mm，面板宽度 1220 mm）、连接刚度 k_c、立柱截面、抗拉锚固（数量 n_c、刚度 k_h、承载力）和抗剪锚固（间距 i_a、刚度 k_a）。

墙体属性 › 木剪力墙：面板面层和连接刚度 kc — *图 6 – 墙体属性 › 木剪力墙：面板面层和连接刚度 k_c*

危险

请按项目输入连接参数： 木剪力墙的有限元刚度是面板、连接件、抗拉锚固和抗剪锚固刚度的串联之和：K = 1/(1/K_s + 1/K_c + 1/K_h + 1/K_a)。若 k_c、面板宽度、n_c、k_h、i_a 或 k_a 为零，墙体刚度将为零或无定义。此时程序会在分析开始时用程序默认值补全缺失值（t = 10 mm，b_s = 1250 mm，S_c,b = 150 mm，k_c = 996 N/mm，n_c = 1，k_h = 54826 N/mm，i_a = 1000 mm，k_a = 134725 N/mm），针对每面墙给出一条带墙名及所赋值的、带“选择”按钮的警告，并在项目检查清单中写入“Ahşap perde girdileri varsayılanla tamamlandı”（木剪力墙输入已用默认值补全）一行。默认值并非针对具体项目；请根据连接件和锚固件的资料输入数值。若未给墙体指定材料，还会出现“elastisite modülü sıfır alınamaz … 1 MPa olarak değiştirildi”（弹性模量不能取零……已改为 1 MPa）警告。楼板振动验算不使用有限元结果，因此不受这些输入的影响，但墙体和地震计算会受到影响。

5.2 楼板属性：OSB 面层、厚度和荷载

在底层选中三块楼板，右击 › 修改所选楼板的属性，输入以下数值：

h = 1.8 cm（面层厚度；梁截面来自肋梁），
G_面层 = 50 kg/m²（地板、吊顶等永久荷载；振动中用作附加永久质量），Q = 200 kg/m²，
来自材料库 › OSB › OSB/2-OSB/3 t10 至 18 mm 之间（E_m,0 = 4930，E_m,90 = 1980 MPa，ρ = 550 kg/m³）。

对于 DB03（CLT），另外输入了 h = 16 cm 和材料 C24（软木）；楼板自重为 420·0.16 = 67 kg/m²。

*图 9 – 楼板属性 › 常规：h = 1.8 cm，G = 50 kg/m²，OSB/2-OSB/3*

信息

楼板窗口与计算轴线窗口： “修改所选楼板的属性”命令先打开楼板块的属性窗口，然后打开同一选择中计算轴线的属性窗口。第二个窗口的标题同样是“楼板属性”；区别在于其常规选项卡中有“X/Y 方向配筋绘图”输入框。振动定义只在计算轴线窗口中进行。

图 10 – 楼板（块）窗口中的木楼板选项卡处于信息模式：说明定义应在计算轴线中进行，并列出包含该楼板的计算轴线

6. 创建木梁（转换为肋）

选中 DB01，右击 › 在所选楼板上创建肋/网格命令，将楼板沿梁轴线分割为板带并生成梁。原始楼板的计算轴线保持不变；振动验算在该计算轴线上进行。

肋/网格间距 = 60 cm，分割方向 = Y 方向（梁平行于 Y，跨度 4.00 m），等间距。等间距分割时，450 cm 的宽度被划分为 8 个相等的板带，每条不超过 60 cm：7 根梁，间距 56.25 cm。
点击转换为肋后，打开梁属性窗口：构件类型 = 木，宽度 5 cm，高度 20 cm，来自材料库 › 木材 › C24（软木）。
在铰选项卡中，两端释放 M3 (Major)（简支楼板梁）。

对 DB02 用相同数值重复同样的步骤。

提示

分割方向：“X 方向 / Y 方向”指梁的方向。梁应沿短跨方向（此处为 4.00 m，Y）布置；反之会增大跨度并降低 f1。

7. 在计算轴线上定义振动

选中计算轴线，右击 › 修改 DB01 楼板计算轴线的属性，在打开的窗口的木楼板选项卡中进行定义。类型为“无”时，其他控件处于禁用状态。

图 14 – 计算轴线窗口 › 木楼板：未定义状态（类型“无”）

7.1 DB01：木梁楼板与从模型识别

在计算轴线的常规选项卡中，厚度 1.8 cm、G = 50 kg/m² 和 OSB 材料的输入与楼板块相同。
在木楼板选项卡中，楼板类型 = 木梁楼板，方法 = 5.4.2 详细法 (a-b)，输入来源 = 来自模型（缺项取自输入框）。
点击从模型识别。程序扫描计算轴线内的木梁和面层块，将数值写入输入框，并在下方给出摘要：主梁 7 根 (Y)，50×200 mm，s = 562 mm，C24 E0 = 11000 MPa，ρ = 420；面层 8 块，t = 18 mm，OSB/2-OSB/3，E = 4930/1980 MPa，ρ = 550，面层荷载 50 kg/m²。
在面层内部选项卡中，板材布置保持强轴垂直于梁；(EI)_B 采用垂直于梁方向的 E_B = E_m,0 = 4930 MPa。
质量和阻尼：附加永久质量为楼板面层荷载（50 kg/m²），阻尼为输入框中的 ζ / 默认值（木梁楼板为 0.01）。

*图 16 – 面层页面：OSB/2-OSB/3，t = 18 mm，E 强轴 / 弱轴 4930 / 1980 MPa*

信息

输入来源：在“来自模型”模式下，计算采用的不是输入框中的数值，而是当时从模型识别出的数值；输入框仅作为无法识别的输入的备用。若模型发生变化（例如加大梁截面，第 10 节），振动计算也会自动更新。在“仅采用输入框中的值”模式下，计算完全按输入的数值进行。

7.2 DB02：组合楼板（螺钉固定 OSB，4.8.2）

DB02 的定义与 DB01 相同，并在组合 (4.8.2) 内部选项卡中输入以下数值：

组合类型 = 面层机械连接（4.8.2 T 形截面），
连接件 = 钉/螺钉无预钻孔（ρ_m^1.5·d^0.8/30），d = 4 mm，s = 150 mm（均匀间距；s_maks = 0），n = 1，
支承 = 单跨（l = L），有效翼板 = 表 4.16 内梁，E_翼板 = 0（取自材料）。

程序从表 4.2a 取 K_ser（ρ_m = √(ρ_梁·ρ_面层)），从表 4.16 取有效翼板宽度（不超过梁间距），翼板沿梁方向的 E 取自 OSB 材料记录的受压 E（由于板材强轴垂直于梁，E_c,90 = 3000 MPa）。

图 17 – 组合 (4.8.2) 页面：螺钉固定的 OSB 翼板

7.3 DB03：CLT 楼板（4.8.4.7.1）

楼板类型 = CLT 楼板 (4.8.4.7.1)；方法锁定为 4.8.4.7.1，w/F 宽度锁定为 1 m 板带。
外层纤维方向 = Y 方向（跨度 4.00 m；模型不含纤维方向，因此从输入框选择）。
从模型识别：层板材料来自计算轴线的材料（C24，E0 = 11000 MPa，ρ = 420 kg/m³）。
层数 = 5，t1…t5 = 40/20/40/20/40 mm（自下而上；奇数层为纵向）。总厚 160 mm，与模型中的楼板厚度相同。
G_r 留空：由于规范未给出 CLT 的取值，取 50 MPa。支承条件 = 单跨（l_ref = L）。
CLT 的默认阻尼为 0.025（表 4.14，两侧支承的 CLT）。

图 18 – CLT 板：5 层 40/20/40/20/40 mm，层板 C24，纤维方向 Y

8. 分析

顶部工具栏的分析按钮打开静力分析窗口；点击开始分析即进行分析。振动验算在分析结束时对所有已定义的计算轴线自动进行；结果写入警告列表、项目检查清单以及“Ahşap Döşeme Titreşimi”（木楼板振动）报告页。振动验算不需要额外的选项。

9. 初步结果

初始设计（DB01 和 DB02 梁为 5×20 cm）的分析警告如下。对于 DB01，会出现“Bilgi – ahşap döşeme titreşim performansı (ABTHYE 5.4.2 adım 6) 2 < a ≤ 4 (az sorunlu / sorunlu olabilir; a < 2 tercih edilir): DB01 (a=2,04)”（提示 – 木楼板振动性能……）一行。列表中的另一条提示说明：木质计算轴线（两层共 6 条计算轴线）已被排除在钢筋混凝土楼板计算、TS 500 厚度验算和钢筋混凝土隔板验算之外，木隔板（面层受剪）需要另行评估。

图 19 – 初始设计的分析警告：DB01 a = 2.04（略有问题）

表 3 – 初始设计的振动结果

量	DB01（5×20，裸梁）	DB02（5×20，组合）	DB03（CLT 5 层）
L × B (m)	4.00 × 4.50	4.00 × 4.50	4.00 × 9.00
m (kg/m²)	6.53 + 9.90 + 50.0 = 66.4	66.4	67.2 + 50.0 = 117.2
(EI)_L (kNm²/m)	652.4	812.6（裸梁 652.4；+25%）	3033.7
(EI)_B (kNm²/m)	2.396	2.396	410.7
ζ	0.010	0.010	0.025
f1 (Hz)	9.73	10.86	15.80
n40	9.13	9.09	5.66
w/F (mm/kN)	2.044	1.641	0.440 (≤ 1.5)
v (m/Ns²) / 限值	0.01684 ≤ 0.01874	0.01678 ≤ 0.01764	0.00343 ≤ 0.06163
a / 结论	2.04 – 略有问题（满足）	1.64 – 良好	满足 (4.8.4.7.1)

信息

略有问题 = 满足：程序将 a ≤ 4 的楼板视为满足；2 < a ≤ 4 的范围作为提示给出。若 a 超过 4、b′ 小于 50 或 f1 ≤ 8 Hz，则楼板视为不满足（YETERSİZ）并写入项目检查清单。规范将 a ≤ 2 作为优选性能；因此算例中对 DB01 进行了改进。

10. 设计改进

减小振动的途径：增加梁高（EI 随截面高度的立方增长）、减小间距、减小跨度、将面层与梁机械连接（组合，DB02）或浇筑混凝土层（第 14 节）。DB01 的梁高由 20 cm 增加到 24 cm：选中 DB01 的七根梁，右击 › 修改所选梁/带梁的属性 › 高度 24 cm。

由于输入来源为“来自模型”，振动定义无需其他修改；从模型识别会显示新的截面（50×240 mm）。重新运行分析。

图 20 – 改进后的 DB01：从模型识别找到 50×240 mm 的梁

表 4 – DB01：初始设计与改进设计

量	初始（5×20）	改进（5×24）
EI_梁 (kNm²)	366.7	633.6
(EI)_L (kNm²/m)	652.4	1127.4
m (kg/m²)	66.4	67.7
f1 (Hz)	9.73	12.67
w/F (mm/kN)	2.044	1.183
b；v 限值	81.9；0.01874	108.8；0.01665
v (m/Ns²)	0.01684	0.01646
a / 性能	2.04 – 略有问题	1.18 – 良好

图 21 – 改进设计的分析警告：振动提示行消失

11. 项目检查清单和警告

项目检查清单（报告中的“Proje Hata Kontrolleri”（项目错误检查）部分）中会写入“Ahşap döşeme titreşimi (ABTHYE 5.4.2 / 4.8.4.7.1)”（木楼板振动）一行：若没有有问题的楼板，状态为Yok（无），说明为“3 ahşap / CLT döşemenin tümünde titreşim koşulları sağlanıyor”（3 块木 / CLT 楼板的振动条件全部满足）；若存在不满足、超出适用范围（f1 ≤ 8 Hz）或输入缺项的楼板，状态为Var（有）并列出楼板清单。若存在带混凝土层的组合楼板，还会增加“Ahşap döşemede beton katman (ABTHYE 4.10)”（木楼板中的混凝土层）一行（第 14 节）。

表 5 – 与木楼板振动有关的分析警告

警告	何时出现	应如何处理
… titreşim tahkiki YETERSİZ …（振动验算不满足）	a > 4、b′ < 50（或 CLT 中 w/F > 1.5 或超过 v 限值）	梁高/间距、组合、跨度
… f1 ≤ 8 Hz … özel araştırma gerekir（需要专项研究）	f1 ≤ 8 Hz（超出适用范围）	增大刚度或减小质量
… titreşim tahkiki yapılamadı – Eksik/geçersiz girdi（无法进行振动验算 – 输入缺失/无效）	输入框或模型输入缺项（例如连接件直径 d）	在木楼板选项卡中补全
Bilgi – … 2 < a ≤ 4（提示）	略有问题 / 可能有问题	宜取 a ≤ 2
Bilgi – … kütlesi … %20'den fazla farklı（提示 – 质量相差超过 20%）	振动质量与程序中的楼板 G 相差很大	检查附加永久质量和楼板荷载
Bilgi – ahşap ızgara algılanan ama titreşim tanımı olmayan hesap aksları（提示 – 识别到木网格但无振动定义的计算轴线）	计算轴线内有 ≥ 2 根木梁，类型为“无”	选择类型
Uyarı – beton katmanlı kompozit … ABTHYE 4.10（警告 – 带混凝土层的组合……）	组合类型为“浇筑混凝土层”	确认支座不是非木质竖向承重构件

12. 报告

顶部工具栏的报告（或静力分析窗口中的生成报告）打开报告选择窗口。振动报告位于 Ahşap Eleman Raporları › Ahşap Döşeme Titreşimi (ABTHYE 5.4.2 / 4.8.4.7.1)（木构件报告 › 木楼板振动）节点。可以只勾选该节点，然后点击生成所有选中的报告。

报告首先说明验算是什么及其步骤，然后针对每块楼板，按关系式 = 代入后的数值 = 结果的形式给出：(1) 输入和输入来源，(2) 质量，(3) 刚度（组合楼板为 K_ser、γ1、a1、a2、(EI)_ef；CLT 为 γ_i、a_i、I_x,ef、I_y,net），(4) f1，(5) n40 和 v，(6) w/F 以及第 2-6 步各行；最后是汇总和符号说明。

信息

说明行：每块楼板末尾的“说明”行写有程序的假定：例如在 DB02 中，翼板 E 的来源（OSB E_c,90 = 3000 MPa）和 4.8.2 第 3 条（板材沿梁方向为整长或端部对接粘合的假定），在 DB03 中，G_r 所取的 50 MPa。这些说明不写入分析警告，仅写入报告。

13. 手算验证

DB01（改进后）：L = 4.00 m，B = 4.50 m，梁 50×240 mm C24，s = 0.562 m，OSB 18 mm。

EI_梁 = 11000·50·240³/12 = 6.336·10¹¹ Nmm² = 633.6 kNm²；(EI)_L = 633.6/0.562 = 1127.4 kNm²/m。
(EI)_B = 4930·1000·18³/12·10⁻⁶ = 2396 Nm²/m。
m = 7 根梁·0.05·0.24·4.00·420 / (4.50·4.00) + 550·0.018 + 50 = 7.84 + 9.90 + 50 = 67.74 kg/m²。
f1 = π/(2·4.00²)·√(1127402/67.74) = 0.09817·129.0 = 12.67 Hz > 8 Hz。
w/F = 4.00³/(48·1127402)·10⁶ = 1.183 mm/kN ≤ 4（第 2 步）。
b = −49.1·ln(1.183)+117 = 108.8 < 150 → v 限值 = 108.8^{(12.67·0.01−1)} = 108.8^−0.8733 = 0.01665。
n40 = {((40/12.67)²−1)·(4.50/4.00)⁴·1127402/2396}^0.25 = (8.975·1.602·470.5)^0.25 = 9.07；v = 4·(0.4+0.6·9.07)/(67.74·4.50·4.00+200) = 23.37/1419.3 = 0.01646 ≤ 0.01665 → 满足（第 3 步）。
a = w/F = 1.18 → 1 < a ≤ 2：良好。

DB02（组合）：

ρ_m = √(420·550) = 480.6 kg/m³；K_ser = 480.6^1.5·4^0.8/30 = 10536.7·3.031/30 = 1064.7 N/mm（表 4.2a，无预钻孔螺钉）。
b_ef = min(s; b + min(0.15L; 25t)) = min(562; 50 + min(600; 450)) = 500 mm（表 4.16，OSB 内梁）；A₁ = 500·18 = 9000 mm²。
γ₁ = [1 + π²·3000·9000·150/(1·1064.7·4000²)]⁻¹ = [1 + 2.346]⁻¹ = 0.2988 (4.47)。
a₂ = 0.2988·3000·9000·(18+200)/(2·(0.2988·3000·9000 + 11000·50·200)) = 7.45 mm；a₁ = 109 − 7.45 = 101.55 mm (4.87)。
(EI)_ef = 3000·500·18³/12 + 0.2988·3000·9000·101.55² + 11000·50·200³/12 + 11000·10000·7.45² = 4.567·10¹¹ Nmm²；(EI)_L = 456.7/0.562 = 812.6 kNm²/m (4.80)。

程序结果（表 3、表 4 和报告）与这些数值完全一致。

14. 浇筑混凝土层的组合楼板（变体）

在面层上方浇筑一层用螺钉与梁连接的混凝土层，会同时增加刚度和质量。在这一变体中，DB02 的组合 (4.8.2) 页面选择了组合类型 = 浇筑混凝土层（木-混凝土）、连接件 = 钉/螺钉有预钻孔、螺栓、d = 8 mm、s = 150 mm、混凝土 t_c = 50 mm、混凝土等级 C25（E_c 和 ρ_c = 0：采用 TS 500 关系式和 2500 kg/m³）。阻尼输入框切换为该类型的默认值：ζ = 0.03（表 4.14 第 3 行）。

图 26 – 组合 (4.8.2) 页面：浇筑混凝土层，C25，t_c = 50 mm

表 6 – DB02：螺钉固定 OSB 与带混凝土层的组合

量	螺钉固定 OSB	混凝土层（50 mm C25）
K_ser (N/mm)	1064.7	2·420^1.5·8/23 = 5987.8（木-混凝土 ×2）
翼板 b_ef / E₁	500 mm / 3000 MPa	s = 562 mm / E_c = 3250√25 + 14000 = 30250 MPa
γ₁	0.299	0.071
(EI)_L (kNm²/m)	812.6	2048.5
(EI)_B (kNm²/m)	2.40	2.40 + 315.1 = 317.5
m (kg/m²)	66.4	66.4 + 125.0 = 191.4
ζ	0.010	0.030
f1 (Hz) / w/F (mm/kN)	10.86 / 1.641	10.16 / 0.651
v / 限值	0.01678 / 0.01764	0.00274 / 0.0325
a / 性能	1.64 – 良好	0.65 – 很好

混凝土层使质量增加到三倍，因此 f1 略有降低，但由于 (EI)_B 和阻尼增大，v 和 w/F 明显减小。

危险

ABTHYE 4.10：在木质竖向承重的部分不得使用混凝土：规范不允许在楼板仅由木质竖向承重构件支承的部分使用混凝土、钢筋混凝土或类似的重质材料。程序不会从模型中检查支座；对于每一个带混凝土层的组合楼板，会给出分析警告，并在项目检查清单中写入 “Ahşap döşemede beton katman (ABTHYE 4.10)”（木楼板中的混凝土层）一行（状态为 Var）。在本算例中，楼板搁置在木剪力墙上，因此不得使用混凝土层；该变体仅用于展示程序的行为。对于搁置在砌体或钢筋混凝土墙上的木楼板（例如历史砌体建筑的加固），可以采用木-混凝土组合。

*图 28 – 项目错误检查：“Ahşap döşemede beton katman (ABTHYE 4.10)”一行*

图 29 – 报告：带混凝土层的 DB02（K_ser ×2，(EI)_B 中含混凝土板，ζ = 0.03，说明）

提示

避免质量被重复计入：混凝土层的质量（ρ_c·t_c）会另外加到振动质量中。若楼板面层荷载已包含混凝土，质量会被重复计入；此时请将附加永久质量按“用户值”输入。若混凝土层在模型中被绘制为楼板块（输入来源为“来自模型”），程序会报输入错误：应将来源改为“仅输入框”，并按模板板（或 t = 0）输入面层。

15. 图纸

绘图按钮（或静力分析窗口中的生成图纸）打开图纸选择窗口。木楼板在模板图中连同其木梁一起绘制；木质计算轴线上不绘制钢筋混凝土楼板配筋。算例中，在钢筋混凝土绘图选项卡中仅勾选了模板图，然后点击绘制楼层平面。

*图 32 – ZEMİN KAT KALIP PLANI（底层模板图）：DB01 和 DB02 木梁，DB03 CLT*

报告的楼层平面页同样显示楼板及其梁，并用颜色编码表示截面不满足的情况：

图 34 – 报告：ZEMİN KAT PLANI（底层平面；截面不满足的颜色编码）

16. 提示和常见情形

定义在计算轴线上进行。楼板块（ss）窗口中的木楼板选项卡只显示指引文字；对于已划分为肋的楼板，验算单位同样是原始计算轴线。
从模型识别按钮仅在编辑单个计算轴线时有效；多选时写入的是输入框中的共同数值。
梁方向：若模型在两个方向上都找到全跨长的梁，或一根也找不到，则方向不明确；请从输入框选择 X/Y。
质量差异提示：若振动质量与程序中的楼板 G 相差超过 20%，会出现提示行。振动中仅采用永久作用；请如实输入面层荷载（算例中为 50 kg/m²；默认的 175 kg/m² 找平层/面层荷载对木楼板而言过重）。
组合作用由于模型中没有连接件信息，只能在组合 (4.8.2) 页面输入；假定板材沿梁方向为整长或端部对接粘合（4.8.2 第 3 条）。
CLT：7 层及以上，规范要求详细计算，程序会报输入错误。若各层总和与模型中的楼板厚度相差超过 5%，会注明。
报告选择：单独勾选木构件报告（Ahşap Eleman Raporları）下的某一报告时，同样会生成该报告。
木剪力墙：若连接刚度留空，程序会赋予默认值并以墙名发出警告；请按项目输入数值（第 5.1 节）。

1. 关于本文​

2. 算例建筑​

3. 验算概要​

4. 启动程序和项目设置​

4.1 楼层总体设置​

4.2 项目总体设置：建筑类型​

5. 建立模型：墙体和楼板​

5.1 木剪力墙输入​

5.2 楼板属性：OSB 面层、厚度和荷载​

6. 创建木梁（转换为肋）​

7. 在计算轴线上定义振动​

7.1 DB01：木梁楼板与从模型识别​

7.2 DB02：组合楼板（螺钉固定 OSB，4.8.2）​

7.3 DB03：CLT 楼板（4.8.4.7.1）​

8. 分析​

9. 初步结果​

10. 设计改进​

11. 项目检查清单和警告​

12. 报告​

13. 手算验证​

14. 浇筑混凝土层的组合楼板（变体）​

15. 图纸​

16. 提示和常见情形​